Monday, 5 June , 2023
امروز : دوشنبه, ۱۵ خرداد , ۱۴۰۲
شناسه خبر : 20954
  پرینتخانه » مقالات خارجی شهرسازی تاریخ انتشار : 26 می 2023 - 4:30 | 16 بازدید | ارسال توسط :

پایان نامه ساختمانها، جلد. ۱۳، صفحات ۱۳۸۶: انتخاب پارامتر برای سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی پل معلق بر اساس آزمایشات تهویه

ساختمانها، جلد. ۱۳، صفحات ۱۳۸۶: انتخاب پارامتر برای سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی پل معلق بر اساس آزمایشات تهویه | ۲۰۲۳-۰۵-۲۶ ۰۴:۳۰:۰۰ دسترسی آزادمقاله انتخاب پارامتر برای سیستم رطوبت‌زدایی کابل اصلی پل معلق بر اساس آزمایش‌های تهویه توسط ژیهانگ گو ۱، ونهائو سوئی ۱، هوا گوان ۲، پی پنگ ۱، کون لیو ۱ و جیانژونگ […]

 ساختمانها، جلد.  13، صفحات 1386: انتخاب پارامتر برای سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی پل معلق بر اساس آزمایشات تهویه

ساختمانها، جلد. ۱۳، صفحات ۱۳۸۶: انتخاب پارامتر برای سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی پل معلق بر اساس آزمایشات تهویه
| ۲۰۲۳-۰۵-۲۶ ۰۴:۳۰:۰۰

مقاله

انتخاب پارامتر برای سیستم رطوبت‌زدایی کابل اصلی پل معلق بر اساس آزمایش‌های تهویه

۱
دانشکده مهندسی محیط زیست، دانشگاه نساجی ووهان، ووهان ۴۳۰۲۰۰، چین
۲
Zhejiang Zhoushan Cross-Sea Bridge Co., Ltd., Ningbo 316034, China
*
نویسنده ای که مسئول است باید ذکر شود.
ساختمان ها ۲۰۲۳، ۱۳(۶)، ۱۳۸۶; https://doi.org/10.3390/buildings13061386 (ثبت DOI)
دریافت: ۲۸ آوریل ۲۰۲۳
/
بازبینی شده: ۲۰ مه ۲۰۲۳
/
پذیرش: ۲۵ ​​مه ۲۰۲۳
/
تاریخ انتشار: ۲۶ مه ۲۰۲۳

خلاصه

:

نکات برجسته

یافته های اصلی چیست؟
  • آزمایش تهویه کابل اصلی پل معلق در طول دوره بهره برداری.
مفهوم یافته اصلی چیست؟
  • طراحی پارامتر سیستم رطوبت زدایی توسط داده های آزمایش تهویه هدایت می شود.

خلاصه

رطوبت کابل اصلی عامل اصلی خوردگی سیم فولادی است. پل‌های معلق مدرن از سیستم‌های رطوبت‌زدایی کابل اصلی برای جلوگیری از خوردگی استفاده می‌کنند. آزمایش تهویه کابل اصلی می تواند به انتخاب پارامترهای سیستم کمک کند. این تحقیق بر اساس آزمایش تهویه کابل اصلی پل شیهومن برای به دست آوردن پارامترهای طراحی سیستم رطوبت زدایی انجام شده است. طبق آزمایش، فاصله رطوبت زدایی مناسب ۱۵۰-۱۸۰ متر است. افت فشار کابل اصلی با طول ۱۵۰ متر ۲۰۰-۳۰۰ Pa است، بنابراین فشار ورودی باید بیشتر از ۳۰۰ Pa باشد. افزایش گیره خروجی می تواند راندمان رطوبت زدایی را افزایش دهد. در شرایط تک ورودی و دو خروجی، هر ۱۰۰٪ افزایش حجم هوا باعث افزایش ظرفیت رطوبت زدایی حدود ۳۵٪ می شود. میزان آب کابل اصلی پل شیهومن ۵٫۷۴ کیلوگرم بر متر است۳، و ۱ متر۳ هوای خشک می تواند ۵٫۵ گرم آب را در شرایط آزمایشی حذف کند و حداقل حجم هوا ۳۰ متر است۳/h. عوامل اصلی موثر بر زمان رطوبت زدایی حجم هوا و میزان نشتی است. این پارامترها را برای آزمایش رطوبت‌زدایی به سیستم رطوبت‌زدایی وارد کنید و محتوای آب گیره خروجی در عرض ده روز حدود ۳۷٫۵ درصد کاهش می‌یابد.

۱٫ معرفی

پل معلق منای در انگلستان اولین پل معلق ساخته شده در جهان است. این در سال ۱۸۲۶ ساخته شد و دهانه اصلی آن ۵۷۷ فوت است [۱]. این اولین پل معلق در مقیاس بزرگ در جهان است. از آن زمان تاکنون پل های معلق زیادی در سرتاسر جهان ساخته شده اند، مانند پل بروکلین در شهر نیویورک، پل گلدن گیت در سانفرانسیسکو و پل آکاشی کایکیو در ژاپن. طرح های پل های معلق عمر مفیدی بیش از ۱۰۰ سال دارند. تلاش های زیادی برای اطمینان از ایمنی پل های معلق صورت گرفته است. فخیمی و همکاران یک روش حل اکتشافی موثر بر اساس یک راه حل دقیق برای مسئله MILO از طریق تحلیل مدل و آزمایش های محاسباتی ارائه کرد. [۲]. پل های معلق در حین کار به مدت طولانی از جنبه های مختلف تحت بارگذاری قرار می گیرند و غیابی و همکاران. روشی برای تعیین کمیت تغییر شکل پل بر اساس بینایی پیشنهاد کرده است [۳]. کابل اصلی ساختار اصلی نیروی باربر پل معلق است که ایمنی عملکرد پل معلق را تعیین می کند. [۴]. ماده اصلی ساخت کابل اصلی فولاد است و بزرگترین تهدید آن در حین کار خوردگی است [۵]. رطوبت کابل اصلی عامل اصلی خوردگی آن است [۶]. هنگامی که رطوبت محیط بالاتر از ۶۰٪ باشد، سرعت خوردگی فولاد به طور قابل توجهی تسریع می شود. آزمایش‌های خوردگی تسریع شده توسط سوزومورا و ناکامورا انجام شد [۷,۸] نشان می دهد که در شرایط رطوبت نسبی ۱۰۰٪، شاخص عمر سیم فولادی کابل اصلی تنها ۳۴ سال است. به منظور جلوگیری از خوردگی کابل اصلی، افراد یک لایه محافظ در قسمت بیرونی کابل اصلی نصب می کنند تا رطوبت محیط خارجی و سایر رسانه هایی که باعث خوردگی می شوند را جدا کند تا از محیط داخلی کابل اصلی محافظت شود. با این حال، بین نصب کابل اصلی و نصب سیستم ضد خوردگی غیرفعال برای کابل اصلی چندین ماه فاصله وجود دارد. در این مدت آب باران به داخل کابل اصلی نفوذ کرده و جمع می شود و همچنان باعث خوردگی می شود. پوشش پیچیده شده در اطراف بیرون کابل اصلی با گذشت زمان ترک می خورد و باعث می شود بتونه محافظ پیچیده شده در داخل آن کاملاً در معرض هوا قرار گیرد. با تغییر آب و هوا، خواص فیزیکی و شیمیایی بتونه محافظ تغییر می کند و اثر ضد خوردگی آن بر روی کابل اصلی نیز از بین می رود. فن آوری سنتی ضد خوردگی فقط می تواند سرعت خوردگی را تا حدی به تاخیر بیندازد و نمی تواند از وقوع خوردگی جلوگیری کند. امروزه مردم از هوای خشک برای رطوبت زدایی سیم کابل اصلی استفاده می کنند تا از خوردگی آن جلوگیری شود [۹,۱۰]. این روش اولین بار در پل آکاشی کایکیو مورد استفاده قرار گرفت [۱۱]. سیستم رطوبت گیر کابلی اصلی از هوای خشک تهیه شده توسط یک رطوبت گیر به عنوان یک ماده خشک کننده استفاده می کند. [۱۲]. پس از سرد شدن و تحت فشار قرار گرفتن، از یک گیره هوا وارد داخل سیم فولادی کابل اصلی می شود. پس از جذب مقدار معینی از رطوبت، قبل از ورود به فرآیند نم‌زدایی بعدی، پس از جذب رطوبت، به محیط اتمسفر تخلیه می‌شود یا از طریق گیره هوای دیگری برای رطوبت‌گیری به ورودی رطوبت‌گیر جریان می‌یابد. [۶,۱۱,۱۳].
هنگام استفاده از هوای خشک برای محافظت از کابل اصلی، هوا به صورت شعاعی به داخل کابل اصلی در گیره ورودی هوا جریان می یابد، سپس به صورت محوری جریان می یابد و در نهایت به صورت شعاعی از کابل اصلی در گیره خروجی جریان می یابد. هوای خشک رطوبت را در کابل اصلی جذب می کند، در حالی که جریان دارد، خشک می شود و محیط داخلی کابل اصلی را مرطوب می کند. پس از مدت زمان معینی می توان رطوبت نسبی محیط داخلی کابل اصلی را زیر ۶۰ درصد نگه داشت. [۱۴,۱۵]به طوری که سیم فولادی داخل کابل اصلی شرایط زنگ زدگی را نداشته باشد و دچار خوردگی نشود و در نتیجه از کابل اصلی محافظت شود. [۸,۱۶].
طراحی سیستم نم زدایی کابل اصلی شامل پارامترهای زیادی است [۱۳]، عمدتاً شامل: محتوای آب داخلی کابل اصلی، افت فشار، حجم هوا، فشار، زمان رطوبت زدایی و فاصله رطوبت زدایی است و رابطه پیچیده ای بین این پارامترها وجود دارد. فشار بیش از حد ورودی باعث می شود که لایه بیرونی کابل اصلی در معرض نیروی انبساط محیطی قرار گیرد که ممکن است به لایه خارجی کابل اصلی آسیب برساند. کائو و همکاران عملکرد انبساط محیطی سیستم سیم پیچ بیرونی کابل اصلی پل معلق را آزمایش کرد. [۱۷]. چن و همکاران طراحی یک منبع هوا در داخل کابل اصلی را پیشنهاد کرد [۱۸]. این طرح لوله تامین هوا را در داخل کابل اصلی نصب می کند اما برای پل معلق ساخته شده مناسب نیست. همچنین وی چن و همکاران. افت مقاومت داخلی خط لوله تامین هوا را مطالعه کرد [۱۹]. وی و همکاران جریان پیچیده سیال در داخل کابل اصلی را به عنوان جریان در یک لوله دایره ای با قطر معادل در نظر گرفت. [۲۰]. پنگ و همکاران دریافتند که جریان هوا و زمان رطوبت زدایی در کابل اصلی با جریان هوای تامینی نسبت مستقیم دارد و با طول هوای تامین و نرخ نشتی نسبت معکوس دارد. [۱۳]. بر اساس آزمایشات، جیا و همکاران. فرمول تجربی ضریب انتقال جرم هوای خشک را به دست آورد [۲۱]. این مطالعات مرجعی برای طراحی سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی پل معلق ارائه می دهد، اما شرایط پل های معلق مختلف ناسازگار است.
آزمایش اصلی تهویه کابل می تواند به ما در انتخاب این پارامترها کمک کند [۲۲,۲۳]. پل Xihoumen بیش از ده سال است که ساخته شده است. به منظور اطمینان از عملکرد ایمن آن، تصمیم گرفته شد که یک سیستم رطوبت گیر برای کابل اصلی نصب شود. از آنجایی که طول کابل اصلی، عمر سرویس و شرایط عملیاتی واقعی هر پل معلق متفاوت است، طراحی سیستم رطوبت زدایی مشابهی برای مرجع وجود ندارد. تیم طراحی باید راهی برای هدایت طراحی سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی پیدا می کرد. اخیراً اولین آزمایش تهویه کابل های اصلی پل معلق در حین عملیات بر روی پل هومن انجام شد. محققان طی آزمایش‌هایی دریافتند که لایه بیرونی کابل اصلی پل Humen دارای نشتی جدی است و فضای داخلی پر از خوردگی است، بنابراین سیستم رطوبت‌زدایی مجبور به استفاده از فشار و حجم هوای بالاتری بود. همچنین مشخص شده است که افزایش تعداد دریچه ها تخلیه رطوبت را تسهیل می کند. تیم طراحی می خواهد از تجربه قبلی پل هومن برای انجام آزمایش های تهویه بر روی کابل اصلی پل Xihoumen استفاده کند. بر اساس آزمایش‌ها، تیم در طراحی سیستم رطوبت‌زدایی راهنمایی می‌شود. بر اساس آزمایش تهویه کابل اصلی پل شیهومن، این مطالعه فشار ورودی، حجم هوا و فاصله رطوبت‌گیری مناسب را برای سیستم رطوبت‌گیری کابل اصلی انتخاب می‌کند. زمان رطوبت زدایی را با محاسبه میزان آب داخل کابل اصلی، ظرفیت رطوبت زدایی هوای خشک و میزان نشتی تخمین بزنید.

۲٫ مواد و روشها

۲٫۱٫ آشنایی با پل شیهومن

پل Xihoumen، واقع در شهر ژوشان، استان ژجیانگ، چین، یکی از اجزای حیاتی پروژه پل متقاطع دریای ژوشان است. این پل بیش از یک دهه است که کار می کند، بنابراین اندازه گیری های ما باید از سلامت و ایمنی کابل اصلی پل هنگام نصب سیستم رطوبت گیر اطمینان حاصل شود. به منظور به دست آوردن اطلاعات دقیق تر در مورد شرایط تهویه داخلی کابل اصلی، یک آزمایش اولیه تهویه و رطوبت زدایی بر روی بخش کابل اصلی برای تعیین ویژگی های مقاومت داخلی آن انجام شد. نتایج تجربی به عنوان مبنایی برای طراحی سیستم رطوبت‌زدایی کابل اصلی استفاده شد.

۲٫۲٫ مقدمه ای بر آزمایش های تهویه

هدف نهایی آزمایش تهویه، طراحی پارامترهای سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی است. پارامترهایی که باید تعیین شوند عبارتند از: فاصله رطوبت زدایی، فشار هوای ورودی، حجم هوا، میزان نشت هوا و حالت بهینه تامین هوا. با تغییر فاصله بین ورودی و خروجی هوا و در عین حال ثابت نگه داشتن سایر شرایط، می توان فاصله رطوبت زدایی بهینه را برای آن بخش کابل اصلی تعیین کرد. با تغییر فشار هوای ورودی و در عین حال ثابت نگه داشتن سایر شرایط، می توان فشار هوای بهینه و حجم هوا را در آن شرایط تعیین کرد. میزان نشتی هوای کابل اصلی را می توان از تفاوت نرخ جریان بین ورودی و خروجی هوا استنباط کرد.

۲٫۳٫ تنظیم آزمایش تهویه

۲٫۳٫۱٫ انتخاب بخش آزمایشی و چیدمان تجهیزات

با توجه به طول قابل توجه کابل اصلی، انجام آزمایش های تهویه در تمام طول آن چالش های قابل توجهی را به همراه دارد و هزینه های بالایی را به همراه دارد. به این ترتیب، پایین ترین نقطه در وسط کابل اصلی معمولا برای سهولت ساخت و نصب تجهیزات آزمایشی انتخاب می شود.
در انتخاب فاصله آزمایشی، آزمایش‌کنندگان به پل‌های معلق زیادی که با سیستم‌های رطوبت‌زدایی نصب شده‌اند، اشاره کردند. فاصله رطوبت زدایی برخی از پل های معلق در نشان داده شده است میز ۱.
بر اساس فاصله رطوبت‌زدایی مورد استفاده توسط سیستم‌های رطوبت‌زدایی کابل اصلی که قبلاً اجرا شده بودند، طول کل ۳۹۶ متر در پایین‌ترین نقطه دهانه کابل اصلی پل Xihoumen به عنوان بخش آزمایشی انتخاب شد. در این بخش، فواصل آزمایشی ۹۰ متر، ۷۲ متر، ۵۴ متر و ۳۶ متر انتخاب و با استفاده از ترکیب های مختلف فاصله مورد آزمایش قرار گرفتند. طرح بخش آزمایشی در نشان داده شده است شکل ۱.

۲٫۳٫۲٫ تجهیزات آزمایشی

(۱)
رطوبت زدایی چرخشی
شکل ۲ رطوبت گیر چرخشی مورد استفاده در آزمایش را نشان می دهد. در حال حاضر دستگاه رطوبت گیر چرخ روتاری رایج ترین تجهیزات رطوبت گیر در سیستم رطوبت گیر پل معلق است. اصل رطوبت زدایی آن عمدتاً جذب فیزیکی است. هنگامی که هوای خارجی از چرخ رطوبت گیر بدون وقفه عبور می کند، بخار آب موجود در هوا توسط لانه زنبوری متخلخل در چرخ رطوبت گیر جذب می شود. شکل مواد جاذب جذب می شود و رطوبت هوا کاهش می یابد. هنگامی که چرخ رطوبت گیر چرخان از منطقه احیا کننده رطوبت گیر عبور می کند، گرم می شود تا رطوبت جذب شده دوباره تبدیل به بخار آب شده و تخلیه شود. جدول ۲ پارامترهای مربوطه رطوبت ساز چرخشی را نشان می دهد.
(۲)
فن فشار قوی
شکل ۳ دمنده فشار بالا مورد استفاده در آزمایش را نشان می دهد. در سیستم آزمایشی، یک فن فشار قوی برای تامین فشار و ارسال هوا به داخل کابل اصلی مورد نیاز است. از آنجایی که آزمایش نیاز به به دست آوردن اطلاعات در مورد فشارهای ورودی مختلف دارد، فن فشار قوی به محدوده تنظیم بزرگتری نیاز دارد. پارامترهای مربوط به آن در نشان داده شده است جدول ۳.
(۳)
سنسور فشار
شکل ۴ سنسور فشار مورد استفاده در آزمایش را نشان می دهد. در طول آزمایش، لازم است فشار داخلی گیره های ورودی و خروجی کابل اصلی را برای تنظیم فشار ورودی و به دست آوردن داده های فشار مربوط به موقعیت های دیگر، تحت نظر داشته باشید. پارامترهای سنسور فشار در نشان داده شده است جدول ۴.
(۴)
سنسور سرعت جریان
از آنجایی که سیستم آزمایشی از یک لوله DN50 به عنوان لوله تامین هوا استفاده می کند، قطر کوچک است و منطقه مناسبی برای نصب سنسور جریان وجود ندارد، از سنسور سرعت جریان برای به دست آوردن دبی داخلی لوله و هوای مربوطه استفاده می شود. حجم از طریق تبدیل به دست می آید. این روش جایگزین سنسور جریان می شود. شکل ۵ سنسور سرعت جریان مورد استفاده در آزمایش را نشان می دهد. پارامترهای مربوطه در نشان داده شده است جدول ۵.
(۵)
سنسور رطوبت
شکل ۶ سنسور رطوبت مورد استفاده در آزمایش را نشان می دهد و پارامترهای آن در نشان داده شده است جدول ۶.
(۶)
نصب برخی تجهیزات آزمایشی
نصب خاص برخی از تجهیزات آزمایشی در نشان داده شده است شکل ۷.

۲٫۴٫ رویه آزمایشی

آزمایش تهویه کابل اصلی Xihoumen به سه بخش تقسیم می شود.

۲٫۴٫۱٫ آزمایش روشن-خاموش

در بازرسی از کابل اصلی پل شیهومن مشخص شد که فضای داخلی آن مملو از محصولات خوردگی بوده و شرایط تهویه نامناسبی دارد. قبل از آزمایش رسمی، یک آزمایش روشن و خاموش برای ارزیابی شرایط جریان گاز در داخل کابل اصلی انجام شد. در بخش آزمایشی در مجموع ۷ عدد گیره هوا به شماره های ۳، ۲، ۱، ۰، A، B و C تعبیه شد که در این میان گیره های هوا A و ۱ مجهز به صفحات راهنما نبودند. قبل از آزمایش، هوا برای هر گیره هوا به طور جداگانه تامین می شد تا اطمینان حاصل شود که گیره هوا می تواند تهویه شود. با ثابت نگه داشتن سرعت جریان هوا، هوا به هر گیره هوا وارد شد و فشار گیره هوا کنترل شد. آزمایش روشن و خاموش همچنین می تواند تعیین کند که آیا این روش هدایت می تواند شرایط جریان گاز را بهبود بخشد و در نتیجه اثر رطوبت زدایی کابل اصلی را افزایش دهد. شکل ۸ روند نصب صفحه راهنما را نشان می دهد.

۲٫۴٫۲٫ آزمایش تهویه

در طول کل ۳۹۶ متر از بخش کابل اصلی، هفت گیره هوا نصب شد. یک یا چند گیره هوا به عنوان گیره ورودی و یک یا چند گیره هوا به عنوان گیره خروجی انتخاب شدند. فشارهای مثبت متفاوتی در گیره های ورودی اعمال شد و نرخ جریان گاز، دما و رطوبت در گیره های ورودی و خروجی کنترل و ثبت شد. هر ترکیب ورودی و خروجی به یک شرایط کاری تبدیل شد و فشارهای ورودی متفاوت تحت هر شرایط کاری آزمایش شد. پس از تثبیت قرائت سنسور برای مدتی، داده ها ثبت شد. کل آزمایش تهویه در مجموع ۲۰ شرایط کاری داشت.

۲٫۴٫۳٫ آزمایش رطوبت زدایی

آزمایش رطوبت زدایی بر اساس پارامترهای سیستم رطوبت زدایی به دست آمده از تجزیه و تحلیل داده های جمع آوری شده از آزمایش های تهویه، رطوبت زدایی کلی در بخش آزمایشی کابل اصلی با شبیه سازی عملکرد سیستم رطوبت گیر کابل اصلی انجام شد. هوای خشک به کابل اصلی وارد شد و اطلاعات مربوط به گاز در گیره های ورودی و خروجی ثبت شد. پس از رطوبت زدایی طولانی مدت، محیط داخلی کابل اصلی به سطح رطوبتی کاهش یافت که در آن احتمال خوردگی سیم فولادی وجود نداشت. نرخ رطوبت‌زدایی سیستم رطوبت‌زدایی کابلی اصلی تخمین زده شد و می‌توان همبستگی بین داده‌های آب و هوا و شرایط عملیاتی سیستم رطوبت‌گیری را که برای هدایت عملیات پس از راه‌اندازی مفید است، درک کرد.

۳٫ نتایج

۳٫۱٫ آزمایش روشن-خاموش

گیره های هوا ۳، ۲، ۱، ۰، A، B و C به طور جداگانه به عنوان گیره ورودی باز می شوند در حالی که همه گیره های هوای باقی مانده با باز شدن یک گیره هوا بسته می شوند. تأثیر نصب پره های راهنما بر راندمان ورودی سیستم رطوبت زدایی با تشخیص داده های فشار در آن گیره هوا ارزیابی شد. داده های تست در نشان داده شده است جدول ۷.
در طول آزمایش، رطوبت گیر حداکثر قدرت خروجی خود را حفظ کرد. نتایج نشان داد که در همان گیره هوا، فشار گیره هوای A و ۱ بدون صفحه راهنما به طور قابل توجهی بیشتر از فشار گیره هوا با صفحه راهنما نصب شده بود. پس از کنده شدن لایه محافظ بیرونی کابل اصلی، مشخص شد که سیم فولادی داخلی با بتونه محافظی پر شده است که به سختی جدا می شد، که از ورود هوای خشک به کابل اصلی جلوگیری می کرد. عملکرد صفحه راهنما باز کردن شکافی برای سیم فولادی است، به طوری که هوای خشک به راحتی بدون تخریب ساختار تنش سیم فولادی به کابل اصلی فرستاده می شود. نتایج تجربی نشان می دهد که نصب صفحه راهنما تاثیر مثبتی بر هوای خشک ورودی به کابل اصلی دارد.

۳٫۲٫ آزمایش تهویه

ابتدا شرایط تک ورودی و خروجی را تست کنید. با توجه به ترکیب های مختلف گیره هوای ورودی و خروجی، فواصل رطوبت زدایی متعددی را می توان بدست آورد. شرایط کاری را با فواصل رطوبت زدایی ۹۰، ۲۱۶، ۳۰۶ و ۳۹۶ متر انتخاب کنید. رطوبت گیر را با حداکثر توان روشن کنید و تست های هوای ورودی و خروجی را در این شرایط کاری انجام دهید. نتایج در نشان داده شده است جدول ۸. مشخص شد که وقتی فاصله رطوبت زدایی بالاتر از ۳۰۶ متر بود، هیچ داده خروجی توسط گیره خروجی قابل تشخیص نیست. هنگامی که فاصله رطوبت زدایی ۳۰۶ متر بود، یک جریان هوا ضعیف توسط گیره خروجی قابل تشخیص بود. در این زمان، نسبت خروجی زیر ۵٪ بود و اثر رطوبت زدایی ایده آل نبود. بنابراین، بهترین فاصله آزمایشی بین ۹۰ تا ۲۱۶ متر است.
هر چه فاصله رطوبت زدایی در یک حجم هوا کمتر باشد، تاثیر ورودی و خروجی بهتری خواهد داشت. نتایج تک منبع و خروجی نشان دهنده وضعیت جریان گاز در داخل کابل اصلی پل شیهومن است. با قضاوت بر اساس داده های تجربی، زمانی که فاصله هوای عرضه به بیش از ۲۰۰ متر می رسد، نسبت تخلیه بسیار کم است و گاز قبل از رسیدن به گیره خروجی از بین رفته است. پارامترهای انتخاب فاصله رطوبت زدایی می تواند به نتایج ورودی و خروجی منفرد اشاره داشته باشد، یعنی نباید از ۲۰۰ متر تجاوز کند و اثر رطوبت زدایی بالاتر را می توان بین ۱۵۰ متر تا ۱۸۰ متر به دست آورد.
در مرحله بعد، شرایط تک ورودی و خروجی دوگانه را تجزیه و تحلیل کنید. شرایط کاری ۱ (۲ ورودی، ۳ و ۰ خروجی) را انتخاب کنید. شرایط کاری ۲ (۰ ورودی و خروجی ۲ و B) برای دو شرایط آزمایشی. نتایج تجربی و منحنی های برازش در نشان داده شده است شکل ۹ و شکل ۱۰.
داده های تجربی ورودی تک ورودی و خروجی دوگانه نظم خاصی را ارائه می دهد. با برازش داده های تجربی با یک منحنی، بهترین تناسب با داده های اندازه گیری شده زمانی حاصل می شود که تابع برازش یک تابع چند جمله ای مکعبی باشد. در فشار کم می توان نسبت دبی بالاتری به دست آورد، اما به دلیل حجم کم هوا، مقدار گاز تخلیه شده کم، مقدار آب قابل تخلیه کمتر است و زمان رطوبت زدایی مربوطه افزایش می یابد. نسبت تخلیه هر دو شرایط کاری زمانی که فشار ورودی ۲۰۰ ~ ۴۰۰ Pa است به سرعت کاهش می یابد. زمانی که فشار ورودی ۴۰۰ تا ۷۵۰ پاسکال باشد نسبت دبی به پایداری گرایش دارد. وقتی فشار از مقدار معینی فراتر رفت، تغییر نسبت دبی ناشی از ادامه افزایش فشار آشکار نیست.
برای تجزیه و تحلیل تغییر در مزایای رطوبت زدایی ناشی از افزایش حجم هوا، حجم هوای ورودی و نسبت خروجی در ۲۰۰ Pa به عنوان مقادیر پایه و داده ها در سایر فشارها به عنوان تغییرات استفاده می شود، همانطور که در نشان داده شده است. شکل ۱۱.
تغییر حجم هوای خروجی با تغییر حجم هوای ورودی متفاوت است. روند کلی ثابت است، اما شیب k (نرخ تغییر حجم هوا در ورودی و خروجی) بخش خط متفاوت است. نرخ افزایش خروجی آشکارا کمتر از ورودی است. در شرایط کاری ۱، هنگامی که فشار ورودی از ۲۰۰ Pa به ۳۰۰ Pa افزایش می یابد، در انتهای خروجی تغییری ایجاد نمی شود و حتی زمانی که فشار ورودی از ۴۰۰ Pa به ۵۰۰ Pa افزایش می یابد، روند نزولی ظاهر می شود. در شرایط کاری ۲، اگرچه در طول فرآیند افزایش فشار از ۲۰۰ Pa به ۵۰۰ Pa کاهشی وجود نداشت، نرخ رشد کمتر از فشار ورودی بالای ۵۰۰ Pa بود.
برای بررسی تأثیر افزایش گیره های خروجی بر اثرات رطوبت زدایی، یک ورودی هوا و چهار شرایط خروجی هوا نیز انجام شد. تغییر نسبت خروجی با فشار و منحنی اتصال نشان داده شده است شکل ۱۲.
مقادیر باقیمانده هر دو تابع اتصالات چهار خروجی تک ورودی و اتصالات دو خروجی تک ورودی زمانی که چند جمله ای مکعبی هستند کوچکترین هستند و منحنی های برازش آنها به داده های اصلی نزدیکتر است. نظم نشان داده شده توسط آزمایش چهار خروجی تک ورودی مشابه آزمایش دو خروجی تک ورودی است. تفاوت این است که نسبت تخلیه کلی چند خروجی بیشتر است و افزایش تعداد گیره های خروجی می تواند نسبت دبی را بهبود بخشد. به طور مشابه، در نظر گرفتن حجم هوای ورودی و خروجی در ۲۰۰ Pa به عنوان مقدار پایه و نمودار تغییرات حجم هوا در فشارهای دیگر همانطور که در نشان داده شده است. شکل ۱۳.
در مقایسه با داده های دبی دوگانه، سود خروجی حاصل از افزایش حجم هوای ورودی یک ورودی و چهار دبی کمتر از دبی دوبل است. در دبی مضاعف، افزایش خروجی تا ۱۲۰ درصد مستلزم افزایش ورودی تا ۱۶۰ درصد خط پایه است، در حالی که چهار دبی تقریباً به ۲۲۰ درصد مقدار پایه نیاز دارد تا ورودی تا ۲۰ درصد دبی افزایش یابد. گیره های خروجی متعدد نسبت تخلیه را بهبود می بخشند، اما هر گیره خروجی اثر افزایش فشار ورودی هنگام افزایش فشار ورودی را رقیق می کند. برای بهبود حجم خروجی چند خروجی، فشار ورودی و حجم هوا بیشتر مورد نیاز است.

۴٫ بحث

۴٫۱٫ محتوای آب در کابل اصلی

محتوای آب در کابل اصلی داده های مهمی برای محاسبه زمان خشک شدن و حجم هوا است. به طور عمده دو منبع آب در کابل اصلی وجود دارد. یکی به دلیل فرآیند طولانی ساخت و ساز است که به راحتی تحت تأثیر عواملی مانند بارندگی و آب باقی مانده در داخل قرار می گیرد. دوم بار دینامیکی در هنگام استفاده از کابل اصلی، پیری و آسیب به لایه محافظ بیرونی، باعث هجوم بخار آب در هوا و آب باران در روزهای بارانی می شود. [۲۴]. اندازه گیری محتوای آب در کابل اصلی دشوار است. با توجه به نتیجه آزمایشی از موسسه برنامه ریزی و طراحی حمل و نقل استان جیانگ سو، برای قسمت هایی که زاویه بین مماس خط تعلیق کابل اصلی و جهت افقی در محدوده ۰ تا ۱۱ درجه است، محتوای آب ۷٫۵٪ محاسبه می شود. و سایر قسمت های کابل اصلی میزان آب ۵ درصد محاسبه می شود. هنگام تخمین محتوای واقعی آب کابل اصلی، ۵ تا ۷٫۵٪ را می توان با توجه به شرایط واقعی تخمگذار سیم فولادی در داخل کابل اصلی انتخاب کرد.
منافذ در کابل اصلی از روی هم قرار دادن هزاران سیم فولادی ایجاد می شود. تخلخل را می توان با سطح مقطع داخل کابل اصلی، قطر سیم فولادی و مقدار سیم فولادی محاسبه کرد. [۱۳].

ه = اس ۱ پی r ۰ ۲ من

جایی که ه تخلخل داخلی کابل اصلی است، اس ۱ سطح مقطع کابل اصلی است، r ۰ شعاع سیم است، من تعداد سیم است.

به طور کلی تخلخل کابل های اصلی حدود ۲۰ درصد است (اما تخلخل با زوایای خمشی مختلف کابل اصلی تغییر می کند و تغییر دما باعث می شود انبساط و انقباض حرارتی سیم فولادی نیز بر تخلخل تأثیر بگذارد. ۲۰ درصد). در اینجا یک برآورد است). آب ۵ درصد از منافذ کابل اصلی را اشغال می کند [۲۰]. مقدار آب موجود در بخش کابل اصلی به طول L عبارت است از:

دبلیو = ۰٫۰۵ ه L پی r ۲

جایی که دبلیو مقدار آب موجود در کابل اصلی است، ه تخلخل داخلی کابل اصلی است.

با توجه به داده های کابل اصلی پل شیهومن، میزان آب کابل اصلی ۵ درصد و میزان آب داخل کابل اصلی پل شیهومن ۵٫۷۴ کیلوگرم بر متر محاسبه شده است.۳.

۴٫۲٫ افت فشار و فشار ورودی

مسئله کلیدی رطوبت زدایی کابل اصلی مشکل جریان هوا و تبادل گرما و جرم است. تئوری مربوط به این نوع جریان هوا و مشکل تبادل گرما و جرم در یک فضای باریک پیچیده است. به منظور تسهیل در تجزیه و تحلیل و محاسبه، برخی از ساده‌سازی‌ها با توجه به شرایط واقعی برای مسئله انجام می‌شود.
هوا از گیره ورودی هوای کابل اصلی به گیره خروجی جریان دارد. طبق گزارش آزمایشی موسسه برنامه ریزی و طراحی حمل و نقل استان جیانگ سو، تغییر فشار در طول این فرآیند جریان معمولاً از ۳٪ تجاوز نمی کند. (بر اساس داده های تجربی پل Humen و پل Runyang) با هدف محافظت از لایه محافظ بیرونی کابل اصلی. بنابراین، تغییر فشار در طول جریان هوا در کابل اصلی نمی تواند بیش از ۴٪ باشد. [۲۵]، و تغییر دما نیز کم است. بنابراین، تغییر چگالی در طول جریان هوا در کابل اصلی را می توان نادیده گرفت و سایر پارامترهای خصوصیات فیزیکی را نیز می توان به همان دلیل ثابت در نظر گرفت. در تجزیه و تحلیل نظری و پردازش داده های تجربی، با توجه به مسائل رایج خصوصیات فیزیکی انجام می شود.
در طول جریان هوا در کابل اصلی به دلیل جذب مداوم آب در کابل اصلی متغیر جرم سیال شرکت کننده در مقاطع مختلف جریان کابل اصلی و تبادل گرما و جرم بر یکدیگر تاثیر می گذارند و پیچیدگی نظریه را افزایش می دهند اما طبق داده های تست شده توسط پل Runyang Bridge و تغییر جرم سیال پل Humen در کابل اصلی حدود ۱% را می توان نادیده گرفت [۲۵]. بنابراین، تحقیق نیازی به جفت کردن مشکلات جریان و گرما و تبادل جرم ندارد. مقاومت در برابر جریان سیال و تبادل گرما و جرم به طور جداگانه قابل درمان است.

۴٫۲٫۱٫ معادله ناویر-استوکس

از نظر اندازه، طول کابل اصلی پل معلق بر حسب کیلومتر و قطر آن به طور کلی حدود یک متر است. طول آن بسیار بزرگتر از قطر آن است. با توجه به نظریه مکانیک سیالات، می توان آن را به جریان یک بعدی در امتداد جهت کابل اصلی ساده کرد. سپس معادله ناویر-استوکس وجود دارد [۲۶] به شرح زیر است:

اف z = ۱ r پ z + v ( ۲ تو z r ۲ + ۱ r تو z r + ۱ r ۲ ۲ تو z من ۲ + ۲ تو z z ۲ )
پس از ساده سازی:

اف z = تو z تی + تو r تو z r + من r تو z من + تو z تو z z
از فرمول محاسبه عدد رینولدز برای قضاوت در مورد وضعیت جریان سیال در کابل اصلی استفاده کنید:

Re = r v L متر

جایی که Re عدد رینولدز است، r چگالی سیال است، متر ضریب ویسکوزیته دینامیکی است، v سرعت مشخصه میدان جریان است، L طول ویژگی میدان جریان است.

گاز داخلی کابل اصلی به عنوان هوا در نظر گرفته می شود و سرعت مشخصه میدان جریان کم است و عدد رینولدز کم است و حالت جریان متعلق به جریان آرام است. جریان پیچیده را می توان به عنوان جریان در یک لوله دایره ای با قطر معادل در نظر گرفت D [۲۰]و فرمول محاسبه قطر معادل به شرح زیر است:

D = ۴ آ ایکس

جایی که D قطر معادل لوله گرد است، آ سطح مقطع جریان است، ایکس محیط خیس شده است.

سپس با توجه به تئوری جریان آرام آرام در یک لوله دایره ای آرام در مکانیک سیالات، توزیع سرعت را بر روی محور این جریان لوله دایره ای با قطر معادل محاسبه کنید:

متر z = ج جی ۴ متر ( آر ۲ r ۲ )

جایی که متر z سرعت جریان محوری است، ج وزن مخصوص است، متر ویسکوزیته دینامیکی است، جی شیب هیدرولیکی است، r فاصله هر نقطه از لوله تا مرکز دایره است.

با توجه به اینکه جهت جریان تقریباً عمود بر جهت گرانش است (در پل‌های معلق واقعی، کابل اصلی یک خط تعلیق و سیال موجود در آن گاز است)، تأثیر نیروی حجمی نادیده گرفته می‌شود و به دست می‌آید:

D پ = r جی ل

جایی که ل طول بین گیره ورودی و گیره خروجی است.

عبارت کلی را برای گرادیان هیدرولیک به ترتیب جایگزین کنید [۲۷]:

D پ = ۱ ۲ ل ل r V ۲ D

جایی که V سرعت جریان متوسط ​​است، ل ضریب درگ است [۱۹].

۴٫۲٫۲٫ منافذ مثلثی شکل

شکل منافذ در کابل اصلی از تجمع شکاف های مرتب شده توسط سیم های فولادی کابل اصلی تشکیل می شود. در اغلب موارد، شکل منافذ یک ساختار مثلثی است که از روی هم قرار دادن سه سیم فولادی تشکیل شده است. در این حالت فرض بر این است که منافذ داخل کابل اصلی مثلثی شکل هستند [۲۱]، و کل سطح مقطع منافذ مثلثی در کابل اصلی می باشد آ ، و قطر معادل آن است د ه ، همانطور که در نشان داده شده است شکل ۱۴.
هنگامی که گاز از طریق کابل اصلی جریان می یابد، جریان هوا بین منافذ به هم متصل می شود. اگر تأثیر متقابل بین منافذ را در نظر بگیریم، محاسبه بسیار پیچیده و پیش بینی آن دشوار خواهد شد. در اینجا ما فرض می کنیم که هر منافذ مستقل است و تأثیر متقابل بین منافذ با ضریب تأثیر k نشان داده می شود. فرمول محاسبه افت فشار در واحد طول به شرح زیر است [۲۸]:

D پ = ل D ل v ۲ ۲ g د ه ج = س ۳۲ ک v ج د ه ۲ آ g

جایی که ل ضریب مقاومت اصطکاک لوله است، د ه قطر معادل است، ج وزن مخصوص ماده جاری است، v سرعت جریان است، n ویسکوزیته سینماتیکی است، D ل طول واحد است.

ثابت ج و n با دما تغییر می کند و مقدار ۲۰ درجه سانتی گراد در اینجا استفاده می شود. افت فشار در خط لوله به صورت زیر محاسبه می شود:

D پ = س ۳۲ ک v ج د ه ۱ ۲ آ ۱ g
مقدار کمی نشت هوای خشک در طول فرآیند جریان وجود خواهد داشت [۲۹,۳۰]. مشاهده این فرآیند جریان دشوار است و تحت تأثیر عوامل ناشناخته بسیاری قرار می گیرد. با توجه به فرآیند جریان ایده آل، مفروضات زیر مطرح می شود: برای یک واحد طول کابل اصلی، نشت گاز یکسان و میزان نشتی ثابت است. حجم هوای ورودی به داخل کابل اصلی است س ، و حجم گاز نشتی در هر بخش می باشد q من ، همانطور که در نشان داده شده است شکل ۱۵.
افت فشار کل بخش رطوبت زدایی با جمع افت فشار هر بخش کوچک به دست می آید، اما به ازای هر طول مقطعی که جریان هوا وارد می شود، تلفات معینی وجود خواهد داشت و مقدار تلفات برابر است. q من . از دست دادن جریان هوا باعث کاهش افت فشار می شود. در این زمان، عبارت برای افت فشار کل به صورت زیر است:

D پ = س ۳۲ ک v ج د ه ۱ ۲ آ ۱ g [ ۱ + i = ۱ n ۱ ( ۱ x ) i ]
در فرمول فوق، ایکس معمولاً با توجه به شرایط لایه محافظ کابل اصلی به عنوان میزان نشت گاز به عنوان مقادیر مختلف انتخاب می شود. نرخ نشت پل Runyang 0.005 است، در اینجا ما سه مقدار مرجع را در نظر می گیریم: ۰٫۰۱، ۰٫۰۰۵، و ۰٫۰۰۰۰۰۰۱٫

۴٫۲٫۳٫ فشار ورودی

هنگامی که سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی به پل Xihoumen اضافه می شود، به طور اجتناب ناپذیری به ساختار بسته بندی بیرونی کابل اصلی آسیب می رساند. بنابراین، ما باید محدودیت های خاصی را برای فشار ورودی ایجاد کنیم. فشار بیش از ۲۰۰۰ پاسکال ممکن است باعث آسیب به لایه بیرونی کابل اصلی شود [۳۱]. فشار گاز تخلیه شده از خروجی رطوبت ساز حدود ۱۴۰۰۰ Pa است. محدوده فشار زمانی که به هر گیره هوا توسط خط لوله فرستاده می شود بین ۲۰۰ تا ۱۰۰۰ Pa است. سرعت جریان گاز بین ۴٫۰ تا ۱۱٫۵ متر بر ثانیه است. می توان محاسبه کرد که وقتی گاز در داخل کابل اصلی با قطر ۸۵۵ میلی متر جریان دارد، افت فشار بین ۲۰۰ تا ۳۰۰ پاسکال است. برای اطمینان از ظرفیت رطوبت زدایی، فشار ورودی نباید کمتر از ۳۰۰ Pa باشد.

۴٫۳٫ حجم هوا

۴٫۳٫۱٫ ظرفیت رطوبت زدایی

دمای هوا پس از ورود به کابل اصلی حدود ۲۰ درجه سانتیگراد است، در اینجا ما ۲۰ درجه سانتیگراد میگیریم. در رطوبت نسبی ۱۰۰٪، میزان رطوبت آن ۱۷٫۲ گرم در متر است۳. با توجه به پارامترهای طراحی دستگاه رطوبت گیر، رطوبت هوا پس از عبور از رطوبت گیر ۶٫۲ گرم بر متر است.۳ و با راندمان خشک کردن ۵۰ درصد، هر متر مکعب هوای خشک که از داخل کابل اصلی عبور می کند، می تواند ۵٫۵ گرم آب را از بین ببرد.

۴٫۳٫۲٫ انتخاب حجم هوا

حجم هوا مهمترین پارامتر در طراحی سیستم رطوبت گیر است [۳۲]. بدون در نظر گرفتن نشتی کابل اصلی، زمانی که طول کابل اصلی ثابت است، تخمین مقدار آب داخل کابل اصلی بر اساس ظرفیت جذب رطوبت هوای خشک می‌تواند حجم هوا را در طول چرخه رطوبت‌زدایی بدست آورد که نشان‌دهنده حجم هوای مورد نیاز سیستم رطوبت‌زدایی در شرایط ایده‌آل است. شرایط کاهش رطوبت در داخل کابل اصلی تا مقدار تئوری، در حالی که تحت تداخل محیط خارجی، حجم هوای واقعی مورد نیاز با مقدار محاسبه شده با فرمول محاسبه حجم هوا به شرح زیر متفاوت خواهد بود:

س = ۱۰۰۰ w ل تی × ۲۴ × ۶۰ × D w

جایی که س حجم هوا است، w مقدار رطوبت در واحد طول است، ل طول کابل اصلی است، D w ظرفیت رطوبت زدایی ۱ متر است۳ هوا، تی زمان رطوبت زدایی است

در نظر گرفتن نرخ نشت به عنوان ایکس ، فرمول محاسبه حجم هوا به صورت زیر است:

س = ۱۰۰۰ w [ ۱ ۱ ( ۱ x ) l ] تی × D w × ۲۴ × ۶۰ × ( ۱ ایکس ) ( ۱ ۱ ۱ ایکس )

جایی که س حجم هوا است، w مقدار رطوبت در واحد طول است، ل طول کابل اصلی است، D w ظرفیت رطوبت زدایی ۱ متر است۳ هوا، تی زمان رطوبت زدایی است، ایکس میزان نشتی است.

بدون در نظر گرفتن وضعیت نشتی رابطه بین زمان رطوبت زدایی و حجم هوا نشان داده شده است شکل ۱۶. حجم هوا برای سیستم نم زدایی به شدت تحت تاثیر فشار و اندازه حجم هوا مربوط به زمان رطوبت زدایی از منظر ضد خوردگی پایدار طولانی مدت تحت فشار تعیین شده آب و ظرفیت رطوبت زدایی حداقل حجم هوا برای سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی پل Xihoumen باید باشد. ۳۰ متر باشد۳/h.

۴٫۴٫ فاصله رطوبت زدایی

تعیین فاصله رطوبت زدایی تا حد زیادی به نتایج آزمایش تهویه کابل اصلی برای انتخاب یک محدوده تجربی بستگی دارد. در حال حاضر فاصله رطوبت زدایی اکثر سیستم های رطوبت گیر کمتر از ۹۰ متر نیست و بین ۱۵۰ تا ۲۰۰ متر می باشد. این فاصله در عین حصول اطمینان از اثر رطوبت زدایی مقرون به صرفه تر است. در نتایج یک آزمایش ورودی و خروجی، زمانی که فاصله رطوبت زدایی بالای ۲۰۰ متر باشد، اثر خروجی ایده آل نیست. بنابراین برای شرایط تهویه کابل اصلی پل شیهومن حداکثر فاصله رطوبت زدایی نباید از ۲۰۰ متر بیشتر و بین ۱۵۰ متر تا ۱۸۰ متر باشد.

۴٫۵٫ زمان رطوبت زدایی

در طول چرخه رطوبت زدایی که سیستم رطوبت زدایی با قدرت کامل کار می کند، بازه زمانی ممکن است به یک سال برسد. در این مدت شرایط هوای جذب شده توسط رطوبت گیر نیز تغییر خواهد کرد. هوای جذب شده تحت گرم شدن و متراکم شدن قرار می گیرد و رطوبت نسبی آن به دلیل دما بسیار تغییر می کند. اگر فقط به حذف آب از داخل کابل اصلی و مراجعه به داده های قبلی در مورد میزان آب داخل کابل اصلی فکر می کنید، زمان رطوبت زدایی را محاسبه کنید.
میزان جریان گاز از طریق بخش خاصی از کابل اصلی است q من ، بنابراین زمان رطوبت زدایی را می توان به صورت زیر بیان کرد:

D تی من = دبلیو q من D w
برای بخش کابل اصلی با طول L فرمول محاسبه زمان رطوبت زدایی به صورت زیر است:

تی = 🔻 ( دبلیو q من D w ) د L
با توجه به سایر پارامترهای سیستم‌های رطوبت‌زدایی، رابطه‌ای بین فاصله رطوبت‌گیری و زمان رطوبت‌گیری رسم کنید که در آن میزان نشت به ترتیب ۰۱/۰، ۰۰۵/۰ و ۰۰۰۰۰۰۱/۰ در نظر گرفته می‌شود. همانطور که در نشان داده شده است شکل ۱۷.
زمان رطوبت زدایی یک متغیر وابسته است که توسط عواملی مانند فشار، حجم هوا، رطوبت هوا، میزان نشت، فاصله رطوبت زدایی و رطوبت هوا محدود می شود. [۳۳]. دامنه مقادیر بسیار نوسان می کند. حداکثر مقدار زمان رطوبت زدایی کابل اصلی حدود ۳۰۰ روز و حداقل مقدار آن حدود ۱۰۰ روز است.

۴٫۶٫ آزمایش رطوبت زدایی

آزمایش رطوبت زدایی با حجم هوای ۳۰ متر انجام شد۳/h و فشار ۳۰۰ Pa. آزمایش رطوبت زدایی با تامین گاز از گیره هوای شماره ۲ و گاز خروجی از گیره هوای شماره ۰ انجام شد. رطوبت‌گیر در طول دوره آزمایشی ده روزه به طور مداوم کار می‌کرد و داده‌ها هر ۶۰ دقیقه در طول دوره آزمایش جمع‌آوری می‌شد. شش مجموعه داده به یک بخش جمع آوری تقسیم شدند و چهار بخش جمع آوری در روز وجود داشت (ساعت ۰، ساعت ۶، ساعت ۱۲، و ۱۸). پس از سازماندهی داده ها، در نشان داده می شود شکل ۱۸.
شرایط آب و هوایی در طول آزمایش ده روزه رطوبت زدایی در نشان داده شده است جدول ۹.
در طول دوره ده روزه، سیستم رطوبت زدایی به طور معمول کار می کرد و میزان رطوبت گاز در گیره خروجی روند نزولی مداوم را نشان می داد. در این میان در روز چهارم افزایش چشمگیری داشت. در مقایسه با شرایط جوی محلی، می توان استنباط کرد که دلیل افزایش رطوبت، بارندگی در آن روز بوده است که باعث هجوم این رطوبت خارجی به داخل کابل اصلی شده است و رطوبت اثر تاخیر خاصی را تحت تأثیر قرار می دهد. تاثیر محیطی با آفتابی شدن هوا در چند روز آینده، محتوای آب به روند کاهشی آهسته بازگشت. نتایج آزمایش رطوبت‌زدایی تا حدودی رضایت‌بخش است و تحت این پارامتر، سیستم رطوبت‌زدایی می‌تواند به یک اثر رطوبت‌زدایی اولیه دست یابد.

۵٫ نتیجه گیری ها

در این مطالعه، پارامترهای طراحی سیستم رطوبت زدایی با آزمایش تهویه کابلی اصلی به دست آمد. با استفاده از این مجموعه پارامترها برای انجام آزمایش رطوبت زدایی، نتیجه این است که در عرض ده روز، میزان رطوبت گیره خروجی حدود ۳۷٫۵٪ کاهش یافته است و ظرفیت رطوبت زدایی می تواند الزامات را برآورده کند. نتیجه گیری به شرح زیر است:
(۱)
میزان آب داخل کابل اصلی ۵٫۷۴ کیلوگرم بر متر برآورد شده است۳ بر اساس سطح مقطع و تعداد سیم های فولادی کابل اصلی پل شیهومن.
(۲)
در آزمایش تهویه، مشخص شد که وقتی فاصله تامین هوا از ۲۰۰ متر بیشتر شود، تشخیص داده های گاز در گیره خروجی دشوار است، بنابراین فاصله رطوبت زدایی نباید از ۲۰۰ متر تجاوز کند. این داده ها با سایر پل ها مطابقت دارد.
(۳)
پس از تجزیه و تحلیل تجربی، افت مقاومت کابل اصلی ۱۵۰ متری ۲۰۰-۳۰۰ Pa است، بنابراین فشار ورودی هوا نباید کمتر از ۳۰۰ Pa باشد.
(۴)
در شرایط آزمایشی، ظرفیت رطوبت‌گیری سیستم رطوبت‌گیری ۵٫۵ گرم بر متر است.۳. برای دستیابی به اثر رطوبت زدایی خوب، حجم هوا باید حداقل ۳۰ متر باشد۳/h. در یک ورودی و دو خروجی هوا، هر ۱۰۰٪ افزایش در حجم هوا، ظرفیت رطوبت زدایی را ۳۵٪ افزایش می دهد.
(۵)
تعداد گیره های خروجی را افزایش دهید تا نسبت دبی بالاتری بدست آورید.
(۶)
زمان برای تکمیل رطوبت زدایی کابل اصلی پل Xihoumen بین ۱۰۰ تا ۳۰۰ روز تخمین زده می شود.
هنوز در این مطالعه کاستی هایی وجود دارد که تمرکز تحقیقات آینده ما خواهد بود:
(۱)
این آزمایش در پایین ترین نقطه دهانه میانی که کابل اصلی تقریباً موازی با زمین است، بدون در نظر گرفتن وضعیت قسمت شیب دار کابل اصلی انجام می شود.
(۲)
زمان آزمایش به وقت محلی دسامبر است و زمان کار سیستم رطوبت گیر تمام اوقات سال را شامل می شود. این بدان معناست که این مطالعه سایر شرایط آب و هوایی را نادیده گرفته است.
(۳)
با توجه به شرایط داخلی ناهماهنگ کابل های اصلی مختلف، نتایج این مطالعه برای سایر کابل های اصلی قابل اجرا نمی باشد.

مشارکت های نویسنده

مفهوم سازی، ZG; روش شناسی، JS; اعتبار سنجی، PP، JS و WS. تحقیق، ZG، WS و QL. منابع، JS و HG. مدیریت داده، PP، WS و QL. نوشتن – آماده سازی پیش نویس اصلی، ZG; نوشتن – بررسی و ویرایش، JS. مدیریت پروژه، HG، JS و PP همه نویسندگان نسخه منتشر شده نسخه خطی را خوانده و با آن موافقت کرده اند.

منابع مالی

این تحقیق هیچ بودجه خارجی دریافت نکرد.

بیانیه در دسترس بودن داده ها

داده های حمایت کننده از یافته های این مطالعه در مقاله موجود است.

تضاد علاقه

نویسندگان هیچ تضاد منافع را اعلام نمی کنند.

منابع

  1. دی، پل‌های معلق منای و کانوی دبلیو تلفورد، ولز. در مجموعه مقالات موسسه مهندسین عمران- مهندسی عمران; Thomas Telford Ltd.: لندن، انگلستان، ۲۰۰۷; ص ۲۶-۳۰٫ [Google Scholar]
  2. فخیمی، ر. شهاب صفا، م. لی، دبلیو. او هست.؛ مارتینز، جی آر. ترلاکی، تی. Zuluaga، LF بهینه سازی اندازه خرپا چند بار گسسته: تجزیه و تحلیل مدل و آزمایش های محاسباتی. بهینه. مهندس ۲۰۲۲، ۲۳، ۱۵۵۹-۱۵۸۵٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  3. غیابی، م. الوار، ال سی; جهانگیری، گ. لاتنزی، دی. Shenton III، HW; چاجس، ام جی; اندازه‌گیری‌های مبتنی بر دید MH برای تعیین کمیت تغییر شکل‌های پل. J. Bridge Eng. 2023، ۲۸، ۰۵۰۲۲۰۱۰٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  4. OGIHARA، K. Maintenance of Suspension Bridges: Cable Demidification. که در بازرسی، ارزیابی و نگهداری پل های معلق; CRC Press: Boca Raton، FL، USA، ۲۰۱۵; صص ۲۱۸-۲۳۷٫ [Google Scholar]
  5. دیبل اسلون، ام جی; بتی، آر. مارکونی، جی. هنگ، آل. خازم، دی. تحلیل تجربی یک سیستم پایش خوردگی غیرمخرب برای کابل‌های اصلی پل‌های معلق. J. Bridge Eng. 2013، ۱۸، ۶۵۳-۶۶۲٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  6. ژانگ، ام. هوانگ، اس. لی، پی. شاه، KW; Zhang, X. کاربرد رطوبت زدایی به عنوان فناوری ضد خوردگی بر روی پل های معلق: بررسی. Appl. حرارت مهندس ۲۰۲۱، ۱۹۹، ۱۱۷۵۴۹٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  7. سوزومورا، ک. ناکامورا، اس.-ای. عوامل محیطی موثر بر خوردگی سیم های فولادی گالوانیزه جی. ماتر. مدنی علفزار. ۲۰۰۴، ۱۶، ۱-۷٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  8. ناکامورا، اس. Suzumura, K. مطالعه تجربی بر روی روش های تعمیر کابل های پل خورده شده. J. Bridge Eng. 2012، ۱۷، ۷۲۰–۷۲۷٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  9. جنسن، جی ال. لامبرتسن، جی. زینک، ام. Stefansson، E. 16.10: چالش های ورود آب در سیستم های کابلی پل. CE/ اوراق ۲۰۱۷، ۱، ۴۱۱۳–۴۱۲۲٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  10. لارسن، KR؛ نویسنده، S. هوای خشک با خوردگی کابل های پل معلق مبارزه می کند. ماتر انجام دادن. ۲۰۰۸، ۴۷، ۳۰٫ [Google Scholar]
  11. فورویا، ک. کیتاگاوا، م. ناکامورا، S.-i. Suzumura، K. مکانیسم خوردگی و روش‌های حفاظتی برای کابل‌های پل معلق. ساختار. مهندس بین المللی ۲۰۰۰، ۱۰، ۱۸۹-۱۹۳٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  12. Sampath، SS; کومار، اس. Reddy، SK تأثیر خشک‌کننده‌های مختلف، نوع جریان و بسته‌بندی‌ها بر سیستم رطوبت‌زدایی مایع خشک‌کننده: بررسی. بین المللی J. Air-Cond. یخچال. ۲۰۲۰، ۲۸، ۲۰۳۰۰۰۲٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  13. Guanzhong، P.؛ Xiaoping، M.؛ Daiyong، J.؛ Liangkai، F.؛ Chunyu، Z.؛ Luyan، S. تحقیق طراحی در مورد سیستم رطوبت زدایی برای کابل اصلی پل معلق. دانشگاه J. Shenzhen. علمی مهندس ۲۰۱۳، ۳۰، ۱۷۹-۱۸۵٫ [Google Scholar]
  14. گانیون، سی. Svensson, J. ارزیابی و نگهداری کابل پل معلق. که در کنفرانس مشترک IABSCE-JSCE در زمینه پیشرفت در مهندسی پل-II; Ammann & Whitney: New York, NY, USA, 2010; صص ۱۰۰-۱ ۵۶۷–۵۷۵٫ [Google Scholar]
  15. چن، سی. آخرین پیشرفت تحقیقاتی سیستم اصلی رطوبت‌گیری کابلی پل معلق در چین. مهندس علمی ۲۰۱۲، ۱۲، ۹۵-۹۹٫ [Google Scholar]
  16. Beabes، SR; کلفورد، BR; بولمر، ام جی رطوبت زدایی – یک استراتژی موثر برای حفظ کابل های پل های معلق. در مجموعه مقالات سمپوزیوم IABSE: مهندسی آینده، ونکوور، BC، کانادا، ۲۱-۲۳ سپتامبر ۲۰۱۷٫ ص ۹۷۸-۹۸۵٫ [Google Scholar]
  17. کائو، پی. نیش، اچ. لیو، دبلیو. ژوانگ، ی. نیش، ی. لی، سی. ویژگی انبساط محیطی سیستم بسته بندی کامپوزیت برای محافظ کابل اصلی پل معلق. Adv. پلیم. تکنولوژی ۲۰۲۰، ۲۰۲۰، ۸۶۳۸۰۷۶٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  18. چن، دبلیو. شن، آر. کیو، ام. گونگ، ام. Miao, R. طراحی سیستم جدید رطوبت زدایی و تست رطوبت زدایی برای کابل اصلی پل معلق. J. Civ. ساختار. سلامتی ۲۰۲۱، ۱۱، ۱۳۲۱–۱۳۳۵٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  19. چن، دبلیو. شن، آر. وان، تی. لینگ، کیو. وانگ، ز. Zhou، Z. از دست دادن فشار سیستم رطوبت زدایی تامین هوای خشک داخلی در کابل اصلی پل معلق. J. دانشگاه جنوب شرقی ۲۰۲۱، ۵۱، ۲۲۷-۲۳۴٫ [Google Scholar]
  20. وی، ز. پنگ، اف. میائو، ایکس. جیا، دی. زنگ، ز. وی، اچ. محاسبه عددی و آزمایش بر روی سیستم رطوبت زدایی برای کابل اصلی پل معلق. J. Eng. ترموفیس. ۲۰۱۶، ۳۷، ۲۴۹۵–۲۵۰۱٫ [Google Scholar]
  21. جیا، دی. سوئی، LY; او، ML مطالعه تجربی ضریب انتقال جرم هوای خشک در کابل اصلی پل معلق. که در تحقیقات مواد پیشرفته; Trans Tech Publications Ltd.: Bäch, Switzerland, 2012; صص ۱۵۱-۱۵۴٫ [Google Scholar]
  22. Bloomstine، ML; Sørensen, O. جلوگیری از خوردگی کابل اصلی توسط رطوبت زدایی. که در پیشرفت در پل های کابلی; CRC Press: بوکا راتون، فلوریدا، ایالات متحده آمریکا، ۲۰۱۷؛ ص ۲۱۵-۲۲۸٫ [Google Scholar]
  23. بلومستاین، ام. Melén, J. بهینه‌سازی سیستم‌های رطوبت‌زدایی کابل اصلی. که در مهندسی پل مبتنی بر ریسک; CRC Press: بوکا راتون، فلوریدا، ایالات متحده آمریکا، ۲۰۱۹؛ صص ۳۴-۴۶٫ [Google Scholar]
  24. جنسن، جی ال. لامبرتسن، جی. زینک، ام. استفانسون، ای. چالش های ورود آب به سیستم های کابلی پل. ساختمان فولاد ۲۰۱۷، ۱۰، ۲۰۰-۲۰۶٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  25. لی، اچ. طراحی و ساخت سیستم رطوبت زدایی کابلهای اصلی پل معلق پل رونیانگ. ساختمان پل ۲۰۰۵، ۱، ۳۹-۴۴٫ [Google Scholar]
  26. Chorin، AJ حل عددی معادلات ناویر-استوکس. ریاضی. محاسبه کنید. ۱۹۶۸، ۲۲، ۷۴۵-۷۶۲٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  27. دای یونگ، جی. یین کوی، ی. Xiaoping، M. آزمایش آزمایشی مقاومت شناور هوای خشک برای تهویه در کابل‌های پل معلق. ماخ سیال. ۲۰۰۳، ۳۱، ۹-۱۱٫ [Google Scholar]
  28. تو، زی؛ پنگ، اف.؛ وی، زی؛ کیان، جی.؛ وانگ، جی. محاسبه ساده مقاومت جریان سیستم رطوبت گیر کابل اصلی پل معلق; انتشارات علم فناوری: هندرسون، NV، ایالات متحده آمریکا، ۲۰۲۱٫ [Google Scholar]
  29. Bloomstine, M. آخرین پیشرفت ها در رطوبت زدایی کابل اصلی پل معلق. که در دوام سازه های پل، مجموعه مقالات هفتمین کنفرانس پل شهر نیویورک، نیویورک، نیویورک، ایالات متحده آمریکا، ۲۶-۲۷ اوت ۲۰۱۳; CRC Press: Boca Raton، FL، USA، ۲۰۱۳; پ. ۳۹٫ [Google Scholar]
  30. ژو، دی. لیو، جی. آهنگ، ی. Zhang، X. تجزیه و تحلیل عملکرد یک سیستم رطوبت زدایی هیبریدی که برای محافظت در برابر خوردگی پل معلق اقتباس شده است: یک مطالعه عددی. Appl. علمی ۲۰۲۳، ۱۳، ۴۲۱۹٫ [Google Scholar] [CrossRef]
  31. Bloomstine، M. حفاظت از خوردگی کابل اصلی با رطوبت زدایی: تجربه، بهینه سازی و پیشرفت های جدید. که در تکنیک های مدرن در مهندسی پل، مجموعه مقالات ششمین کنفرانس پل شهر نیویورک، نیویورک، نیویورک، ایالات متحده آمریکا، ۲۵-۲۶ ژوئیه ۲۰۱۱; CRC Press: Boca Raton، FL، USA، ۲۰۱۱; پ. ۳۹٫ [Google Scholar]
  32. بلومستاین، ام. Melén, J. رطوبت زدایی کابل اصلی – آزمایش جریان و سایر نوآوری ها. که در مدیریت دارایی پل ها; CRC Press: بوکا راتون، فلوریدا، ایالات متحده آمریکا، ۲۰۱۷؛ صص ۱۳-۲۸٫ [Google Scholar]
  33. چن، دبلیو. شن، آر. وانگ، اچ. Gong, W. مطالعه سیستم ضد خوردگی و مکانیسم ضد خوردگی برای کابل اصلی پل معلق. J. Bridge Eng. 2021، ۲۶۰۴۰۲۱۰۸۸٫ [Google Scholar] [CrossRef]
شکل ۱٫
(آ) طرح کلی آزمایش تهویه کابل اصلی؛ (ب) چیدمان تجهیزات آزمایشی تهویه کابل اصلی.

شکل ۱٫
(آ) طرح کلی آزمایش تهویه کابل اصلی؛ (ب) چیدمان تجهیزات آزمایشی تهویه کابل اصلی.
ساختمان 13 01386 g001
شکل ۲٫
رطوبت گیر چرخشی.

شکل ۲٫
رطوبت گیر چرخشی.
ساختمان 13 01386 g002
شکل ۳٫
فن فشار قوی.

شکل ۳٫
فن فشار قوی.
ساختمان 13 01386 g003
شکل ۴٫
سنسور فشار.

شکل ۴٫
سنسور فشار.
ساختمان 13 01386 g004
شکل ۵٫
سنسور سرعت جریان

شکل ۵٫
سنسور سرعت جریان
ساختمان 13 01386 g005
شکل ۶٫
سنسور رطوبت.

شکل ۶٫
سنسور رطوبت.
ساختمان 13 01386 g006
شکل ۷٫
(آ) نصب گیره هوا و خط لوله; (ب) نصب گیره هوا و خط لوله; (ج) نصب سنسور؛ (د) نصب تجهیزات مانیتورینگ; (ه) نصب سنسور؛ (f) آزمایش تهویه نصب رطوبت گیر.

شکل ۷٫
(آ) نصب گیره هوا و خط لوله; (ب) نصب گیره هوا و خط لوله; (ج) نصب سنسور؛ (د) نصب تجهیزات مانیتورینگ; (ه) نصب سنسور؛ (f) آزمایش تهویه نصب رطوبت گیر.
ساختمان 13 01386 g007
شکل ۸٫
(آ) کابل اصلی با لایه محافظ بیرونی حذف شده است. (ب) صفحه راهنما را نصب کنید.

شکل ۸٫
(آ) کابل اصلی با لایه محافظ بیرونی حذف شده است. (ب) صفحه راهنما را نصب کنید.
ساختمان 13 01386 g008
شکل ۹٫
داده های آزمایش و نتایج برازش شرط ۱٫

شکل ۹٫
داده های آزمایش و نتایج برازش شرط ۱٫
ساختمان 13 01386 g009
شکل ۱۰٫
داده های آزمایش و نتایج برازش شرط ۲٫

شکل ۱۰٫
داده های آزمایش و نتایج برازش شرط ۲٫
ساختمان 13 01386 g010
شکل ۱۱٫
سرعت تغییر حجم هوا با فشار تغییر می کند.

شکل ۱۱٫
سرعت تغییر حجم هوا با فشار تغییر می کند.
ساختمان 13 01386 g011
شکل ۱۲٫
داده های تست و برازش نتایج

شکل ۱۲٫
داده های تست و برازش نتایج
ساختمان 13 01386 g012
شکل ۱۳٫
سرعت تغییر حجم هوا با فشار تغییر می کند.

شکل ۱۳٫
سرعت تغییر حجم هوا با فشار تغییر می کند.
ساختمان 13 01386 g013
شکل ۱۴٫
منافذ مثلثی شکل.

شکل ۱۴٫
منافذ مثلثی شکل.
ساختمان 13 01386 g014
شکل ۱۵٫
نمودار شماتیک نشت گاز.

شکل ۱۵٫
نمودار شماتیک نشت گاز.
ساختمان 13 01386 g015
شکل ۱۶٫
رابطه بین زمان رطوبت زدایی و حجم هوا.

شکل ۱۶٫
رابطه بین زمان رطوبت زدایی و حجم هوا.
ساختمان 13 01386 g016
شکل ۱۷٫
زمان نم زدایی با فاصله نم زدایی متفاوت است.

شکل ۱۷٫
زمان نم زدایی با فاصله نم زدایی متفاوت است.
ساختمان 13 01386 g017
شکل ۱۸٫
آزمایش رطوبت زدایی میزان رطوبت تغییر می کند.

شکل ۱۸٫
آزمایش رطوبت زدایی میزان رطوبت تغییر می کند.
ساختمان 13 01386 g018
میز ۱٫
فاصله رطوبت زدایی برخی از پل های معلق در چین.
میز ۱٫
فاصله رطوبت زدایی برخی از پل های معلق در چین.
نام دهانه اصلی فاصله رطوبت زدایی
پل رودخانه جیانگ یین یانگ تسه ۱۳۸۵ متر ۱۷۰ متر
پل رونیانگ ۱۴۹۰ متر ۲۱۰ متر
پل رودخانه چینگشوی ۱۱۳۰ متر ۲۰۰ متر
پل رودخانه یانگ سیانگ یانگ تسه ۱۷۰۰ متر ۱۵۰ تا ۲۰۰ متر
پل معلق Longjiang ۱۱۹۶ متر ۲۰۰ متر
پل رودخانه جین آن جینشا ۱۳۸۶ متر ۱۵۰ تا ۲۰۰ متر
جدول ۲٫
پارامترهای رطوبت گیر چرخشی
جدول ۲٫
پارامترهای رطوبت گیر چرخشی
فهرست مطالب نیاز تذکر دهید
ظرفیت رطوبت زدایی درجه بندی شده ≥۶ کیلوگرم در ساعت در دمای ۲۰ درجه سانتی گراد، رطوبت ۸۰ درصد
بهره وری انرژی رتبه بندی شده ≤۱٫۴ کیلووات بر کیلوگرم در دمای ۲۰ درجه سانتی گراد، رطوبت ۸۰ درصد
حجم هوای نامی ۶۹۰ نیوتن متر۳/h
دمای نقطه شبنم ≤-۵ درجه سانتیگراد
دمای بازسازی ۱۰۰ تا ۱۵۰ درجه سانتیگراد
سیستم منبع تغذیه TN-S
فرکانس منبع تغذیه ۵۰ هرتز
جدول ۳٫
پارامترهای فن فشار قوی
جدول ۳٫
پارامترهای فن فشار قوی
فهرست مطالب نیاز
نوع فن گریز از مرکز
نوع موتور موتور القایی
تعداد فازهای موتور سه فاز
ضریب قدرت ≥۰٫۸۵
ولتاژ محاسبه شده ۳۸۰ ولت AC
فرکانس منبع تغذیه ۵۰ هرتز
جدول ۴٫
پارامترهای سنسور فشار
جدول ۴٫
پارامترهای سنسور فشار
فهرست مطالب نیاز
دامنه ۰ تا ۱۰ کیلو پاسکال
دقت، درستی ۰٫۲۵٪ FS
منبع تغذیه ۲۴ ولت DC
درجه محافظت IP65
محدوده دمای عملیاتی -۴۰ تا ۸۵ درجه سانتیگراد
روش نصب نصب رشته ای
جدول ۵٫
پارامترهای سنسور سرعت جریان
جدول ۵٫
پارامترهای سنسور سرعت جریان
فهرست مطالب نیاز
دامنه ۰ تا ۳۰ متر بر ثانیه
دقت، درستی ۰٫۱ متر بر ثانیه
منبع تغذیه ۲۴ ولت DC
درجه محافظت IP65
جدول ۶٫
پارامترهای سنسور رطوبت
جدول ۶٫
پارامترهای سنسور رطوبت
فهرست مطالب نیاز
دامنه ۰~۱۰۰% RH
دقت، درستی ۱%
منبع تغذیه ۲۴ ولت DC
درجه محافظت IP65
جدول ۷٫
گیج فشار هر گیره هوا برای تست روشن و خاموش.
جدول ۷٫
گیج فشار هر گیره هوا برای تست روشن و خاموش.
ورودی فشار (Pa)
سی ب آ ۰ ۱ ۲ ۳
سی ۵۲۳ ۲۰۴ ۵۲ ۵ ۰ ۰ ۰
ب ۲۳۰ ۷۰۳ ۲۰۸ ۵۸ ۱۰ ۰ ۲۰
آ ۲۵ ۲۲۳ ۱۲۸۲ ۱۰۳ ۲۹ ۰ ۲۱
۰ ۱۲ ۷۸ ۱۹۵ ۱۰۳۸ ۲۸۶ ۱۳ ۱۶
۱ ۰ ۱۰ ۲۵ ۲۲۶ ۱۹۴۱ ۱۲۰ ۳۴
۲ ۰ ۰ ۰ ۲۳ ۱۴۸ ۹۲۱ ۹۸
۳ ۰ ۰ ۰ ۰ ۹ ۳۴ ۹۳۶
جدول ۸٫
نسبت تخلیه فاصله رطوبت زدایی در شرایط جزئی.
جدول ۸٫
نسبت تخلیه فاصله رطوبت زدایی در شرایط جزئی.
ورودی پریز حداکثر رطوبت زدایی
فاصله (متر)
تخلیه
نسبت (%)
۳ ۲ ۹۰ ۱۵٫۰۵
۳ ۰ ۲۱۶ ۸٫۶۰۲
۳ ب ۳۰۶ ۴٫۳۰۱
۳ سی ۳۹۶ ۰
جدول ۹٫
آب و هوا برای آزمایش های رطوبت زدایی
جدول ۹٫
آب و هوا برای آزمایش های رطوبت زدایی
تاریخ حداکثر دما حداقل دما آب و هوا
۱ ۶ درجه سانتی گراد ۱ درجه سانتی گراد ابری
۲ ۴ درجه سانتی گراد ۰ درجه سانتی گراد ابری
۳ ۴ درجه سانتی گراد ۱ درجه سانتی گراد ابری
۴ ۷ درجه سانتی گراد ۳ درجه سانتی گراد باران نور
۵ ۱۱ درجه سانتی گراد ۲ درجه سانتی گراد ابری
۶ ۱۰ درجه سانتی گراد ۲ درجه سانتی گراد آفتابی
۷ ۷ درجه سانتی گراد -۱ درجه سانتی گراد ابری
۸ ۱۱ درجه سانتی گراد ۷ درجه سانتی گراد ابری
۹ ۱۲ درجه سانتی گراد ۴ درجه سانتی گراد آفتابی
۱۰ ۱۴ درجه سانتی گراد ۴ درجه سانتی گراد آفتابی
سلب مسئولیت/یادداشت ناشر: اظهارات، نظرات و داده های موجود در همه نشریات صرفاً متعلق به نویسنده (ها) و مشارکت کننده (ها) است و نه MDPI و/یا ویرایشگر(ها). MDPI و/یا ویراستار(های) مسئولیت هرگونه آسیب به افراد یا دارایی ناشی از هر ایده، روش، دستورالعمل یا محصولات اشاره شده در محتوا را رد می کنند.

منابع:
۱- shahrsaz.ir , ساختمانها، جلد. ۱۳، صفحات ۱۳۸۶: انتخاب پارامتر برای سیستم رطوبت زدایی کابل اصلی پل معلق بر اساس آزمایشات تهویه
,۱۶۸۵۱۲۵۴۴۵
۲- https://www.mdpi.com/2075-5309/13/6/1386 | 2023-05-26 04:30:00

به اشتراک بگذارید
تعداد دیدگاه : 0
  • دیدگاه های ارسال شده توسط شما، پس از تایید توسط تیم مدیریت در وب منتشر خواهد شد.
  • پیام هایی که حاوی تهمت یا افترا باشد منتشر نخواهد شد.
  • پیام هایی که به غیر از زبان فارسی یا غیر مرتبط باشد منتشر نخواهد شد.
با فعال سازی نوتیفیکیشن سایت به روز بمانید! آیا میخواهید جدید ترین مطالب سایت را به صورت نوتیفیکیشن دریافت کنید؟ خیر بله