فناوری عایق حرارتی، ضد یخ و ضد زهکشی برای تونل ها در منطقه سرد خلیج Jinpen
توسط
۱
دانشکده بزرگراه، دانشگاه چانگان، شیان ۷۱۰۰۶۴، چین
۲
ایستگاه نظارت بر کیفیت مهندسی ساخت و ساز در مغولستان داخلی، هوهوت ۰۱۰۰۰۰، چین
۳
شرکت با مسئولیت محدود گروه بزرگراه مغولستان داخلی، هوهوت ۰۱۰۰۰۰، چین
۴
موسسه برنامه ریزی و طراحی حمل و نقل استان لیائونینگ، آموزشی ویبولیتین، Shenyang 110000، چین
*
نویسنده ای که مسئول است باید ذکر شود.
ساختمان ها ۲۰۲۳، ۱۳(۶)، ۱۳۷۷; https://doi.org/10.3390/buildings13061377 (ثبت DOI)
دریافت: ۱۸ آوریل ۲۰۲۳
/
بازبینی شده: ۱۱ مه ۲۰۲۳
/
پذیرش: ۲۳ مه ۲۰۲۳
/
تاریخ انتشار: ۲۵ مه ۲۰۲۳
/
بازبینی شده: ۱۱ مه ۲۰۲۳
/
پذیرش: ۲۳ مه ۲۰۲۳
/
تاریخ انتشار: ۲۵ مه ۲۰۲۳
(این مقاله متعلق به شماره ویژه است پیشرو در روش های محاسباتی برای تونل زنی و ساخت و ساز زیرزمینی)
خلاصه
:
هر ساله تعداد زیادی تونل در مناطق منجمد دائمی در چین ساخته می شود. در بررسی تونل های جاده ای که در مناطق سردسیر در حال بهره برداری بوده اند، مشخص شد که اکثر این تونل ها دارای خسارات یخ زدگی مختلف هستند. بنابراین در طراحی، ساخت، بهره برداری و نگهداری تونل ها در مناطق سردسیر هنوز مشکلات فنی زیادی وجود دارد که نیاز به رفع فوری دارد. از جمله مشکلات حفظ گرما، ضد یخ زدگی و ضد زهکشی، مشکلات فنی کلیدی برای تعیین اینکه آیا تونل ها در مناطق سرد تحت تأثیر آسیب یخ زدگی قرار می گیرند یا خیر. این پروژه بر اساس تونل های تکمیل شده بزرگراه در مغولستان داخلی بود. با توجه به مجموعه ای از مشکلات ویژه ای که ساخت و مدیریت تونل ها در مناطق سردسیر با آن مواجه بود، تعداد زیادی از اسناد مرجع مورد بررسی قرار گرفت. این مقاله عایق حرارتی، ضد یخ و فناوری ضد زهکشی را برای تونل های منطقه سرد خلیج جینپن طراحی کرده است. تحقیق در این مقاله می تواند به طور موثری احتمال وقوع آسیب انجماد تونل را کاهش دهد، ایمنی عملکرد طولانی مدت سازه پوشش تونل را تضمین کند و هزینه های تعمیر و نگهداری را که دارای مزایای اقتصادی و اجتماعی خوبی است، کاهش دهد.
کلید واژه ها:
منطقه سرد; تونل; عایق تونل; مقاومت در برابر سرما; ضد آب و زهکشی
۱٫ معرفی
منطقه منجمد دائمی در چین حدود ۷۵ درصد از مساحت زمین را به خود اختصاص داده است که از این میزان یخبندان دائمی و خاک منجمد فصلی به ترتیب ۲۱ درصد و ۵۴ درصد از کل مساحت این کشور را تشکیل می دهند و بیشتر این مناطق در غرب و شمال شرقی پراکنده شده اند. مناطق [۱]. در سال های اخیر با توسعه سریع اقتصادی، تقاضا برای ساخت زیرساخت های حمل و نقل به ویژه بهبود شبکه راه ها افزایش یافته است. ساخت بزرگراه ها و تونل های راه آهن در مناطق شمال شرقی و غربی چین برای بهبود توسعه اقتصادی منطقه ضروری بود.
با قضاوت از شرایط بهره برداری تونل های بزرگراهی موجود، مشکل یخ زدگی آسیب به تأسیسات زهکشی و تأسیسات آتش نشانی در ابتدای ساخت و ساز ظاهر شد و تا حدی جهانی بود. [۲]. علاوه بر این، بیشتر مناطق در شمال شرقی چین مناطق فصلی خاک یخ زده هستند. تغییرات دما در مناطق دائمی منجمد فصلی، به ویژه در فصل زمستان، مشکلات بیشتری را برای طراحی و ساخت مهندسی تونل و همچنین مشکلات و دشواری های بیشتری برای بهره برداری و نگهداری بعدی ایجاد کرده است. [۳]. هنگامی که آسیب یخبندان رخ می دهد، خطرات ایمنی زیادی در عملیات ترافیکی و رانندگی وسیله نقلیه ایجاد می کند و هزینه های نگهداری و بهره برداری تونل را به شدت افزایش می دهد. تعداد تونل های ساخته شده در سال در مناطق سردسیر در چین بسیار زیاد است. در بررسی تونل های عملیاتی بزرگراه در مناطق سردسیر، مشخص شد که بیش از ۸۰ درصد تونل های مناطق سردسیر دارای پدیده های مختلف خسارت سرمازدگی بوده که ۶۰ درصد آنها دارای نشتی و حدود ۲۴ درصد دارای مشکلاتی از جمله پوسته شدن، ترک خوردگی، ریزش بوده اند. ، و نشست بتن اندود [۴].
تحقیقات در زمینه دمای تونل ها در مناطق سردسیر از یخبندان دائمی در مناطق سرد شروع شد و تحقیقات نظری اولیه آن در اتحاد جماهیر شوروی سابق آغاز شد. از دهه ۱۹۴۰، اتحاد جماهیر شوروی سابق از تحقیقات تجربی و روش‌های محاسباتی نظری برای مطالعه میدان دمایی تونل‌ها در مناطق سردسیر استفاده کرد. [۵]. در اواخر دهه ۱۹۷۰، توسعه فناوری رایانه، تحقیقات میدانی دما را وارد مرحله توسعه سریع کرد و تا به امروز ادامه دارد. [۶]. اتحاد جماهیر شوروی سابق اقدامات جامع ضد آب و زهکشی (لایه ضد آب، لوله های زهکشی در آستر، خندق های زهکشی) را برای جلوگیری از آسیب یخ زدگی و یخ زدگی اتخاذ کرد. اقدامات زهکشی به طور کلی خارج از محدوده انجماد فصلی سازندهای سنگی تنظیم شده است [۷]. هنگامی که عمق انجماد بسیار زیاد بود، از مواد عایق حرارتی در سطح تماس بین آستر و سنگ استفاده می شد یا یک لایه حرارتی به تاسیسات زهکشی اضافه می شد. [۸]. خندق زهکشی به طور مصنوعی با آب گرم یا آب بخار گرم می شد. برای قسمتی که آستر نشتی داشت، گرمایش موضعی روی سطح انجام شد [۹]. نشت تونل نه تنها یک مشکل ساخت و ساز مهندسی ضد آب و زهکشی بود بلکه یک خلاء در مدیریت نیز بود. [۱۰]. بنابراین، برای حل مشکل آب بندی و زهکشی تونل، ابتدا باید اصل پیشگیری را رعایت کنیم که با اصلاح تکمیل شود.
برای تونل های طولانی معمولاً تونل های خدماتی به موازات تونل اصلی در نظر گرفته می شود، به طوری که در زمستان که دمای هوا کمتر از ۰ درجه سانتیگراد است، هوای بیرون توسط بخاری برقی که در نزدیکی شفت نصب می شود تا ۲ درجه سانتیگراد گرم می شود. سپس از طریق شفت تهویه به تونل تهویه منتقل می شود [۱۱]. نروژ اقداماتی را برای افزودن سوله های ضد آب و ضد یخ برای جلوگیری از آسیب یخ زدگی اتخاذ کرد [۱۲]. در ابتدا از صفحات آلومینیومی و صفحات آزبست به عنوان سوله های ضد آب استفاده شد و بعداً اعضای صفحه ساخته شده از فوم پلاستیکی که بین صفحات آلومینیومی، صفحات فولادی یا صفحات پلی استر تقویت شده با الیاف شیشه قرار گرفته بودند، توسعه یافتند. برخی از تونل ها مجهز به درهای دولایه ضد سرما بودند. هنگامی که قطار به تونل نزدیک می شود، دستگاه اتوماتیک درب دو لایه را باز می کند تا قطار عبور کند و سپس در را می بندد. ایالات متحده از سیستم های زهکشی عایق برای جلوگیری از آسیب سرمازدگی استفاده می کند [۱۳]. مواد پلی یورتان ریز متخلخل هوادار به صورت تخته ای ساخته می شود که روی سطح پوشش سنگ یا فاضلاب چسبانده می شود. برای سیستم زهکشی، عایق در خروجی سوراخ زهکشی اتخاذ شد، خندق زهکشی با مواد فوم عایق بندی شد، کابل گرمایش در لوله زهکشی قرار گرفت و اقدامات دیگری انجام شد. [۱۴]. فرانسه یک پانل دیوار جداکننده در تونل نصب کرد تا از بروز آسیب یخ زدگی تونل جلوگیری کند [۱۵]. قسمت پشتی دیوار جداکننده از فوم پلی اتیلن و قسمت جلو از بتن مسلح ساخته شده است. در ژاپن از دو روش عایق حرارتی و گرمایش برای حل مشکل آسیب یخ زدگی در تونل ها استفاده شد. [۱۶]. روش عایق حرارتی شامل نصب مواد عایق حرارتی بر روی سطح آستر یا بین تکیه گاه اولیه و آستر ثانویه است. روش گرمایش شامل استفاده از گرمایش الکتریکی یا روش لوله گرم برای جلوگیری از آسیب یخ زدگی و کنترل برای مکان هایی با یخ زدگی موضعی شدید است. [۱۷]. تحقیقات کمی در مورد طراحی بهینه و تئوری قابلیت اطمینان تونل ها در مناطق سردسیر وجود دارد. در چین، برخی از محققان فرمول طراحی بهینه ضخامت لایه عایق ضد یخ لوله های آب در مناطق سردسیر را استنباط کرده اند و قابلیت اطمینان عملکرد عایق لایه عایق سیستم خط لوله را تحلیل کرده اند. [۱۸]. با این حال، تجزیه و تحلیل آنها انتقال حرارت همرفتی سیال در لوله آب را در نظر نگرفت. بنابراین، نمی توان آنها را مستقیماً برای طراحی بهینه و تحلیل قابلیت اطمینان لایه عایق حرارتی مهندسی تونل در مناطق سردسیر اعمال کرد. [۱۹].
تونل خلیج جینپن در روستای جینپن، شهرستان جینپن، پرچم میانی جناح راست چهار، شهر اولانقاب، مغولستان داخلی واقع شده است. پس از تکمیل و باز شدن تونل به روی ترافیک، آسیب به سیستم زهکشی و سیستم حفاظت آتش نشانی باعث نشت آب و خسارات یخ زدگی شد که ایمنی تردد را به خطر انداخت. [۲۰]. این پروژه بر اساس تونل های تکمیل شده بزرگراه در مغولستان داخلی بود. به دلیل وجود یک سری مشکلات خاص در ساخت و مدیریت تونل ها در مناطق سردسیر، تعداد زیادی از اسناد مرجع مورد بررسی قرار گرفت. با توجه به ویژگی‌های اقلیمی مناطق سردسیر در مغولستان داخلی، طراحی ضد سرما تونل‌های بزرگراه در منطقه سرد خلیج جینپن خلاصه و بهینه‌سازی شد، از جمله ساختار پوشش، سیستم ضد آب و زهکشی، لایه عایق حرارتی، درز انبساط، شفت بازرسی. و غیره فرم ساختاری یک تونل شهری برای تونل های کوهستانی پیشنهاد شد. تحقیق در این مقاله می تواند به طور موثر احتمال وقوع آسیب انجماد تونل را کاهش دهد، ایمنی عملکرد طولانی مدت سازه پوشش تونل را تضمین کند و هزینه تعمیر و نگهداری را تا حد زیادی کاهش دهد که مزایای اقتصادی و اجتماعی خوبی دارد.
۲٫ طراحی و بهینه سازی زهکشی
۲٫۱٫ طراحی و بهینه سازی زهکشی در تونل
اقدامات فنی ضد آب و زهکشی برای مهندسی تونل در مناطق سردسیر به ویژه در مناطق همیشه منجمد به دو بخش داخل و خارج تونل تقسیم شد. ① یک خندق زهکشی عمومی در تونل با منجمد دائمی کامل تعبیه شد و وظیفه اصلی آن برداشتن مقدار کمی آب منفذی و شکاف آب از ذوب و تراوش سنگ اطراف منجمد در فصل گرم بود. ناودان در قسمت برش پورتال برای جلوگیری از نفوذ آب ذوب یخ به برش قرار داده شد. ② تونل های دائمی منجمد محلی معمولاً در بخش های ورودی و خروجی و غیر منجمد در بخش میانی بودند. صخره های اطراف در بخش غیر یخ زده تونل عموماً دارای آب بوده و دارای منبع آب زیرزمینی دائمی بوده است. حد پایین یخبندان در بخش ورودی و خروجی ۸ تا ۱۰ متر عمیق تر از کف تونل بود.
طراحی زهکشی در تونل: یک خندق کور پلاستیکی MF12 در جهت محیطی بین تکیه گاه اولیه و تخته ضد آب ترتیب داده شد تا آب در امتداد لوله محیطی به پای آستر دیوار تخلیه شود. سطح مقطع برای جمع آوری آب حوضه خندق کور حلقوی و تراوش سطح تماس بین شاخه اولیه و تخته چشمک زن سوراخ شد و سپس از قنات عرضی برای هدایت آب در لوله زهکشی طولی به سمت لوله استفاده شد. خندق زهکشی مرکزی تونل. فاصله طولی قنات عرضی عموماً ۲۰ متر بود. با توجه به کل ورودی آب پیش بینی شده تونل و با توجه به قوانین طراحی تونل های بزرگراه (JTG/T D70-2010 [21]) خندق آب مرکزی در تونل به دست آمد. شعاع طراحی به طور کلی از لوله های گل بتنی با قطر داخلی ۴۰۰ تا ۶۰۰ میلی متر ساخته شده است. خروجی آب خندق مرکزی یک خروجی آب عایق حرارتی مدفون را اتخاذ کرد.
بهینه سازی طراحی زهکشی در تونل:
-
شیار کور حلقه رمزگذاری شده
بین گودال کور حلقوی و تکیه گاه اولیه و تخته چشمک زن، آب های زیرزمینی نفوذ شده از تکیه گاه اولیه به تخته چشمک زن را جمع آوری کرده و به سمت لوله زهکشی طولی هدایت کردیم. خندق کور محیطی منبع سیستم زهکشی بود. شاخص های طراحی عمدتاً شامل مواد، سطح مقطع و فاصله طولی بودند. به طور کلی از یک خندق کور پلاستیکی حلقوی MF12 استفاده می شود. زهکش کور پلاستیکی MF12 یک ماده زهکشی با کارایی بالا است که می تواند به طور موثر در برابر فرسایش مواد شیمیایی مانند اسیدها و قلیاها مقاومت کند، می تواند نیروهای مکانیکی خاصی را تحمل کند و به راحتی تغییر شکل یا آسیب نمی بیند، بنابراین عملکرد پایدار طولانی مدت را تضمین می کند. از سیستم زهکشی را کد طراحی تونل های بزرگراهی جلد ۱ مهندسی عمران (JTG3370.1-2018 [22]) مقرر می دارد که فاصله طولی خندق کور نباید از ۲۰ متر بیشتر باشد. در طراحی گذشته، فاصله طولی به طور کلی ۸ متر بود. برای اینکه گودال کور به طور موثر کار کند، توصیه می شود برای تونل جدید طراحی شده، طول ۴ متر را در نظر بگیرید (با توجه به اینکه طول چرخ دستی قالب ۸ متر است که برای هر قالب دو عدد می باشد).
- ۲٫
-
قنات جانبی را رمزگذاری و عمیق کنید
قنات جانبی کانالی است که از طریق آن لوله های زهکشی طولی در پایین دیواره های دو طرف تونل آب را به خندق مرکزی جمع می کنند و یکی از اجزای مهم سیستم زهکشی است. شاخص های طراحی عمدتاً شامل مواد، قطر، شیب عرضی و فاصله طولی است. لوله زهکشی عرضی معمولاً کمتر از ۱۰۰ میلی متر قطر ندارد و شیب عرضی آن کمتر از ۲٪ نیست. مشخصات طراحی تونل بزرگراه-جلد ۱ مهندسی عمران (JTG 3370.1-2018 [22]) مقرر می دارد که فاصله طولی قنات های افقی به طور کلی ۳۰ تا ۵۰ متر باشد. در طراحی گذشته، فاصله طولی به طور کلی ۲۵ متر بود. با توجه به وضعیت ساخت و ساز قنات های جانبی مسدود شد، خرابی خمشی جدی بود و حتی برخی از تونل ها به شکست ۷۰ درصدی رسیدند. با توجه به این وضعیت، فاصله طولی قنات‌های افقی در تونل‌های طراحی‌شده فعلی، عموماً ۱۰ متر است. برای اطمینان از اینکه لوله های زهکشی افقی می توانند کارآمد باشند، توصیه می شود که جفت تونل جدید طراحی شده ۴ متر باشد (با توجه به اینکه طول چرخ دستی قالب ۸ متر است، دو عدد برای هر قالب). آزمایشات میدانی نشان داد که دوره اثر دمای پایین لوله زهکشی افقی حدود ۵٫۵ ماه بود و دوره زیر ۴- درجه سانتیگراد به ۳٫۵ ماه رسید. دوره دمای منفی طولانی بود و دما پایین بود که باعث افزایش عمق مدفون خندق زهکشی افقی شد.
- ۳٫
-
عمق دفن خندق مرکزی را عمیق کنید
خندق مرکزی کانال اصلی زهکشی تونل است. به طور کلی، تنها یک ناودان مرکزی در یک سوراخ وجود دارد. پس از مسدود شدن، کل سیستم زهکشی ناکارآمد یا ناکارآمد می شود. بنابراین، صاف بودن خندق مرکزی پیش نیاز عملکرد موثر سیستم زهکشی است. خندق آب مرکزی عموماً از لوله های گل بتن شده دایره ای با سوراخ هایی در نیمه بالایی ساخته شده است. تجربه مهندسی گذشته بر این باور بود که حجم آب در زمستان عموما زیاد نیست و امکان پر کردن آب زیرزمینی نیمی از خندق آب مرکزی بسیار اندک است تا زمانی که مرکز دایره در محل تونل قرار داشته باشد. منطقه زیر حداکثر عمق انجماد می تواند نیازهای ضد یخ خندق مرکزی را برآورده کند. پس از تحقیقات، اعتقاد بر این بود که تونل ها به طور کلی در مناطق کوهستانی قرار دارند، با تغییرات توپوگرافی بزرگ و تغییرات بزرگ در حداکثر عمق انجماد در منطقه. داده های حداکثر عمق انجماد ارائه شده توسط اداره هواشناسی ممکن است با حداکثر عمق انجماد محل تونل مطابقت نداشته باشد. مقدار آب زیرزمینی هنوز نسبتاً فراوان بود و نمی توان تأیید کرد که آیا بخش زهکشی از بخش نیم دایره بیشتر نیست یا خیر. بنابراین، طراحی فعلی مستلزم آن است که تمام بخش‌های زهکشی زیر حداکثر عمق انجماد باشند.
هنگامی که عمق قوس معکوس ساختار تونل محدود است و حداکثر عمق انجماد نمی تواند برآورده شود، از یک خندق مرکزی عمیق در ۱۵۰ متری انتهای خروجی تونل استفاده می شود. خندق زیر ساختار قوس معکوس قرار دارد. تعمیق خندق آب مرکزی باید زمانی اتخاذ شود که سطح حفاظت ضد یخ تونل در سطح ۱ یا سطح ۲ باشد.شکل ۱).
- ۴٫
-
سوراخ های زهکشی ضد سرما را راه اندازی کنید
این پروژه برای تمرکز آب زیرزمینی در لوله‌های پنهان زهکشی طولی در پایین دیواره‌های سمت چپ و راست طراحی شده است که سپس به لوله‌های زهکشی مرکزی تونل منتهی می‌شود. راه حل بهینه این بود که یک سوراخ دریچه ضد سرما در عمق کافی در زیر تونل ایجاد کنید. تونل زهکشی ضد سرما با سیستم زهکشی ساخته شده توسط خود متصل شد و سیستم زهکشی خارج از پوشش ثانویه تونل بالایی ساخته شد تا یک سیستم زهکشی جامع و متصل را تشکیل دهد. تونل زهکشی ضد سرما زمانی اتخاذ می شود که حفاظت ضد یخ تونل در سطح ۱ باشد.
۲٫۲٫ طراحی و بهینه سازی زهکشی خارجی
طراحی زهکشی خارجی تونل شامل استخراج خارجی خندق زهکشی مرکزی، زهکشی در بالای تونل و عملیات ضد آب سطحی چاله ها و دره های تونل می باشد.
پروژه رهگیری و زهکشی بالا: با توجه به شرایط توپوگرافی تونل، تعیین کردیم که آیا برای انجام تصفیه زهکشی آبهای سطحی نیاز به راه اندازی خندق رهگیری است یا خیر. ساخت خندق رهگیری باید قبل از ساخت دهانه تکمیل شود تا از زهکشی صاف اطمینان حاصل شود.
عایق‌سازی سطح تونل‌ها و دره‌ها: زمانی که در بالای تونل چاله‌هایی وجود داشته باشد، در صورت وجود حوضه معین در بالادست، به راحتی می‌توان آبهای زیرزمینی را تغذیه کرد و از پسماندهای تونل می‌توان برای پس‌پر کردن و تشکیل حوضه خاصی استفاده کرد. شیب زهکشی کنید و سپس زهکشی را روی سطح انجام دهید. سد رسی از سرعت نفوذ آب های سطحی جلوگیری می کند و به آب های سطحی اجازه می دهد تا به سرعت دور شوند. هنگامی که یک خندق در بالای تونل وجود دارد، منبع آب زیرزمینی نیز به احتمال زیاد تشکیل می شود. از ضایعات تونل می توان برای پرکردن و تسطیح کف خندق به طور مناسب استفاده کرد و سپس یک لایه نفوذ ناپذیر رسی را روی سطح قرار داد تا از نشت آب از خندق جلوگیری شود. یک لایه نفوذ ناپذیر را می توان در بالادست خندق ایجاد کرد. لبه لایه به عنوان یک مانع آب برای جلوگیری از شسته شدن مستقیم مانع آب رسی توسط جریان آب حوضه استفاده می شود.
بهینه سازی طراحی زهکشی خارجی:
-
بهینه سازی روش اتصال لوله های ناودانی مرکزی
در طرح قبلی، درزهای خندق مرکزی بیرون تونل به صورت سر به سر متصل شده، درزها با کرک آغشته به آسفالت پر شده و قسمت بیرونی با مشمع کف اتاق پوشیده شده با آسفالت داغ پیچیده شده است. پس از بررسی مشخص شد که کیفیت ساخت درزها در برخی تونل ها نامناسب بوده و دارای درزهای لوله ای پلکانی، فواصل درز زیاد، آسفالت رنگ نشده و بسته بندی بوده که باعث مسدود شدن قسمتی از قسمت زهکشی و زهکشی ضعیف می شود. بنابراین، در طراحی فعلی، اتصال لوله خندق آب مرکزی خارج از تونل به نوع سوکت تنظیم شد که برای ساخت و ساز راحت است و کنترل کیفیت ساخت را آسان می کند.شکل ۲).
- ۲٫
-
بهینه سازی مکان و ساختار خروجی آب خندق مرکزی
محل خروج آب گودال مرکزی باید در حالت بادگیر، آفتابگیر و بدون مانع تنظیم شود و اقدامات عایق حرارتی انجام شود. هنگام انتخاب محل خروجی آب، باید مقایسه ای جامع از چندین مکان انجام شود و به الزامات ضد یخ توجه کامل شود.
خروجی خندق مرکزی ساختار انتهایی است که در آن آب های زیرزمینی به سطح تخلیه می شود. به دلیل جریان آب به داخل گودال زهکشی سطحی، مستقیماً با هوای سرد و لایه یخ زده روی سطح تماس پیدا می کند. یخ تمایل دارد به سمت خروجی حرکت کند. هنگامی که خروجی توسط یخ مسدود می شود، کانال زهکشی تونل مسدود می شود و آب زیرزمینی در لوله های زهکشی عمودی و دیواره های جانبی تجمع می یابد و باعث نشت آب و یخ زدگی در دیوارهای جانبی و درزهای افقی ساختمانی می شود. بنابراین برای خروجی تونل ها در مناطق سردسیر باید یک طرح حرارتی انجام شود.
ما یک خروجی آب عایق حرارتی مدفون را راه اندازی کردیم. یعنی خروجی آب با لایه ای از شن و ماسه نفوذ پذیر پوشیده شده و با لایه ای عایق خاکستر پوشیده شده و با قلوه سنگ های خشک سنگی پوشانده شده است. خروجی آب نگهدارنده گرمای مدفون می تواند از ورود مستقیم هوای سرد به خندق آب مرکزی جلوگیری کند و با یک لایه حفظ حرارت سیدر ارائه شده است که می تواند به طور موثر سرعت افت دمای آب زیرزمینی را کاهش دهد.
پس از سال ها تمرین، مشخص شد که خروجی آب عایق حرارتی مدفون یک پروژه پنهان است و کیفیت ساخت به طور کلی ضعیف است. بنابراین، طراحی فعلی از نوع خروجی آب از نوع دیوار حائل (شکل ۳).
برای هر تونل سطح حفاظت ضد یخ، خندق آب عمیق، تونل دریچه ضد سرما، و زیر زهکشی خارج از تونل دارای یک خروجی آب عایق حرارتی است. خروجی آب از نوع دیوار حائل ساخته شده است. به دلیل اختلاف ارتفاع، حتی اگر یخ در نقطه سقوط تشکیل شود، به راحتی مانع خروج آب نمی شود و یخ به راحتی تمیز می شود.
۳٫ عایق تونل و طراحی و بهینه سازی مقاومت در برابر سرما
۳٫۱٫ طراحی و بهینه سازی عایق تونل
استفاده از مواد عایق حرارتی در مهندسی تونل در مناطق سردسیر اقدامی موثر برای کاهش عمق انجماد سنگ های اطراف و عمق ذوب دائمی منجمد (سنگ) است. هنگامی که ماده عایق حرارتی بین پایه اولیه و پوشش ثانویه قرار می گیرد، به عنوان یک لایه بافر تنش نیز عمل می کند. به خصوص پس از حمایت اولیه، لایه پوشش و سنگ اطراف هنوز تنش رئولوژیکی آشکاری دارند. مواد عایق حرارتی می تواند بتن پوشش ثانویه را از تنش رئولوژیکی تا حد مشخصی محافظت کند تا از کیفیت بتن اطمینان حاصل شود. عایق حرارتی تونل عمدتا برای افزودن یک لایه عایق حرارتی است. روش های خاص شامل گذاشتن یک لایه عایق حرارتی بر روی تخته ضد آب، قرار دادن تخته عایق حرارتی بر روی کانتور داخلی آستر و افزودن یک لایه عایق حرارتی یا تاسیسات عایق حرارتی در اطراف لوله های زهکشی عمودی و افقی و خندق آب مرکزی است.
-
طراحی عایق سازه آستر
با وقوع آسیب انجماد تونل، طراحی لایه عایق حرارتی پوشش را در منطقه ای با دمای پایین در نظر گرفته است. بهبود استحکام لایه لاینینگ به طوری که لایه پوشش تونل بتواند در برابر اثر تنش درجا و یخ زدگی بدون گسیختگی مقاومت کند، مشکل رایجی است که باید توسط تونل ها در مناطق سرد داخل و خارج از کشور به ویژه در مناطق همیشه منجمد حل شود. راه حل فعلی شامل موارد زیر است: طراحی و محاسبه لایه پوشش نه تنها باید فشار کوه را در نظر بگیرد، بلکه باید نیروی یخ زدگی قوی سنگ های آبدار اطراف را نیز در نظر بگیرد. طراحی فعلی از ۵۰ میلی‌متر برای طول کامل قوس تونل، دیوار جانبی تا قسمت کامل کانال کابل استفاده می‌کند. برای عایق کاری از صفحه عایق پلی یورتان سفت و سخت پلی اورتان (PU) استفاده شد و سطح تخته عایق با تخته نسوز سیلیکات کلسیم به ضخامت ۶ میلی متر ست شد.
مراحل اصلی ساخت و ساز به شرح زیر است:
- (۱)
-
قبل از نصب تخته عایق، صافی سطح، نشت و نشت آب لاینینگ ثانویه تونل را بررسی کردیم. سطح آستر قبل از نصب عایق باید صاف و خشک باشد. اگر مشکلی وجود دارد، باید از قبل با آن برخورد شود.
- (۲)
-
با توجه به اندازه تخته عایق، سطح لایه دوم تونل را اندازه گیری، چیدمان و سوراخ کردیم و پیچ های انبساط را نصب کردیم.
- (۳)
-
پس از پر کردن شیار U کیل با تخته عایق، کیل را با پیچ های خودکار ثابت کردیم. جهت گسترش کیل با جهت عمق تونل یکسان بود.
- (۴)
-
تخته عایق حرارتی پلی اورتان سفت و سخت PU در قاب کیل تعبیه شده بود و تخته های عایق حرارتی محکم به هم متصل شده بودند. دو تخته عایق حرارتی محیطی مجاور در درزهای پلکانی چیده شدند. تخته های عایق حرارتی باید به طور کامل سطح آستر ثانویه را بپوشانند و هیچ فضای خالی نداشته باشند.
- (۵)
-
تخته نسوز را با پیچ های خودکار روی قاب کیل ثابت کردیم. هنگامی که صفحه عایق به تخته عایق متصل شد، یک درز انبساط ۲-۳ میلی متری باقی گذاشتیم. یک درز انبساط با عرض ۲۵ میلی متر هر ۳۰ متر در امتداد کل سطح ساخت و ساز در امتداد عمق تونل باقی می ماند.
- (۶)
-
ما از بتونه و تسمه مشبک مخصوص برای بستن شکاف بین تخته های نسوز استفاده کردیم. هر درز تخته باید کاملاً بسته و مسطح باشد و سپس محل درزبندی باید صیقلی و صاف باشد. عرض خط درزبندی باید تا حد امکان منسجم باشد (شکل ۴).
۳٫۲٫ طراحی عایق حرارتی و بهینه سازی ترانشه های کمکی تونل
- (۱)
-
لایه عایق را روی لوله های زهکشی عمودی و افقی نصب کنید.
لوله های زهکشی عمودی و افقی در محدوده معینی از دهانه با لایه های عایق پرلیت تهیه شده اند.شکل ۵). با توجه به شرایط اقلیمی منطقه ای که تونل در آن قرار داشت و همچنین با توجه به زمین و جهت گیری نزدیک ورودی تونل، تعیین کردیم که آیا تعیین طول مقطع ضروری است یا خیر.
خندق مرکزی کانال اصلی سیستم زهکشی تونل است و اقدامات عایق حرارتی در خندق برای جلوگیری از یخ زدن جریان آب در زمستان اتخاذ شده است. مواد عایق به طور کلی شامل سرباره زغال سنگ، سرباره، پشم شیشه آسفالت، پشم سرباره، پلاستیک فوم و غیره است.
۳٫۳٫ اقدامات عایق برای خروجی آب خندق مرکزی و گرمایش کابل
خروجی آب خندق مرکزی معمولاً از یک خروجی عایق حرارتی مدفون استفاده می کند که از یک لایه شن و ماسه به عنوان لایه نفوذ پذیر برای خروجی آب، سرباره زغال سنگ به عنوان ماده عایق حرارتی و قلوه سنگ های خشک برای محافظت از سطح استفاده می کند.شکل ۶).
دیوارهای بال در دو انتهای ضلع بیرونی دیوار حائل چیده شده بودند. یک صفحه پوشش بتن مسلح در بالای دیوار بال چیده شد. انتهای آن توسط تخته های عایق حرارتی محافظت می شد و منافذ آب در پایین تخته های عایق حرارتی محفوظ بود. با این حال، دهانه خروجی آب از نوع دیوار حائل به طور مستقیم با جو در تماس بود و لوله مرکزی آب در قسمت نزدیک خروجی آب به جو متصل بود. بنابراین، در طراحی، نصب کابل‌های MI برای تاسیسات گرمایش الکتریکی در خندق آب مرکزی در فاصله ۲۰ متری جهت خروجی آب توصیه شد.
همچنین مجهز به کلیدهای کنترل اتوماتیک و دستی بود که در هنگام یخ زدن خروجی آب مورد استفاده قرار می گرفت (شکل ۷). کابل‌های عایق‌شده با مواد معدنی (MI) از سیم‌های گرمایشی یک یا چند آلیاژی به عنوان منبع گرمایش استفاده می‌کنند. اکسید منیزیم کریستالی با خلوص بالا، دمای بالا، ذوب شده به عنوان عایق حرارتی. و لوله های فولادی ضد زنگ یا مسی پیوسته بدون درز به عنوان غلاف. طراحی و ساختار کابل گرمایش باید بتواند الزامات مقاومت نقطه، مقاومت در برابر حرارت و مقاومت در برابر نیروی مکانیکی را برآورده کند تا از عملکرد قابل اعتماد در طول استفاده عادی و عدم آسیب به کاربر و محیط اطراف اطمینان حاصل کند.
۳٫۴٫ طراحی و بهینه سازی ضد یخ طولی
در حال حاضر، طراحی بخش طولی ضد یخ زدگی تونل بزرگراه مغولستان داخلی هنوز خالی است. با توجه به شرایط کنونی که خسارت یخ زدگی تونل های بزرگراهی در سال های اخیر مکرر رخ داده است، بررسی طرح ضد یخ زدگی این بخش ضروری است. در حال حاضر بخش بازشوی تونل های راه آهن در شمال شرق به طور کلی به عنوان بخش حفاظت از سرما به طول ۵۰۰ متر انتخاب می شود. بتن پوشش ثانویه قسمت ۵۰۰ متری ضد سرما دهانه تونل که در آن لایه عایق حرارتی قرار می گیرد از بتن مسلح C40 ساخته شده است.
برای بخش ۵۰۰ متری از دهانه بدون لایه عایق حرارتی، بتن پوشش ثانویه بتن مسلح C40 است و طراحی تقویت سازه نیز تأثیر نیروی یخ زدگی خاصی را در نظر می گیرد. آرماتور اصلی در جهت محیطی تقویت می شود.
۴٫ تجزیه و تحلیل داده های سرعت باد در تونل انتهایی هوهات
جهت طولی تونل خلیج جینپن شرقی-غربی است. جهت باد غالب سالانه شمال غربی است، همانطور که در نشان داده شده است میز ۱. این مقاله از بادسنج سیم داغ، TSI 9535-A VelociCalc Air Velocity Meter استفاده کرده است. برای اطمینان از عمود بودن ابزار اندازه گیری بر مسیر جریان هوا در داخل تونل، برای به دست آوردن اطلاعات دقیق جهت باد و سرعت، آن را در داخل تونل قرار دادند. ما ظرف یک ماه اندازه گیری کردیم و مقادیر روزانه سرعت باد را ثبت کردیم. از طریق جمع آوری داده ها و تجزیه و تحلیل داده ها، منحنی میانگین سرعت باد در تونل نشان داده شده است شکل ۸، و منحنی دمای متوسط در خارج از تونل نشان داده شده است شکل ۹. بر اساس آمار داده ها، جهت باد غالب تونل از ژانویه تا ژوئیه ۳۱۵ درجه (شمال غربی، شمال غربی) بود، در حالی که تونل شرقی-غربی بود و زاویه تقاطع با خط افقی ۳ درجه بود. بنابراین، زاویه بین جهت باد غالب و محور تونل ۴۲ درجه بود، و جهت باد به یک شاخص جامع از سرعت باد نسبت داده شد. بنابراین، سرعت باد V وارد تونل داخلی = V شدخارج از* cos (42 درجه). این فرمول در میز ۱، مقایسه آن با دما و دادن سرعت و دمای باد در تونل.
همانطور که می توان از میز ۱ و شکل ۸سرعت باد در تونل در ماه های ژانویه و فوریه هر سال کم بود و میانگین سرعت باد به ترتیب ۰٫۹۹ متر بر ثانیه و ۰٫۸۷ متر بر ثانیه بود. از ماه مارس و آوریل، سرعت باد در تونل به ۱٫۴ متر بر ثانیه و ۱٫۲ متر بر ثانیه رسید. با گذشت زمان، سرعت باد در تونل به تدریج کاهش یافت و به نوبه خود به گردش درآمد. مقایسه این سرعت با سرعت باد در تونل می تواند اطلاعات اولیه ای را برای تهویه تونل و دمای هوا و دمای آب در تونل ارائه دهد. همانطور که می توان از شکل ۹دمای خارج از تونل با گذشت زمان به تدریج افزایش یافت. در پایان اسفند میانگین دمای خارج از تونل از دمای منفی به مثبت تغییر کرد و سپس با گذشت ماه به تدریج دما افزایش یافت.
۵٫ تغییرات در فشار و رطوبت جو در طول زمان
یک ایستگاه هواشناسی در شهر هوهات ترتیب داده شد تا دما، جهت باد، سرعت باد، فشار اتمسفر، بارندگی و رطوبت اتمسفر را در خارج از تونل بررسی کند. یک سنسور فشار دیجیتال GP2Y0A02YK0F در داخل ایستگاه هواشناسی نصب شد. داده های سنسور فشار به طور خودکار خوانده و به سیستم جمع آوری داده های ایستگاه هواشناسی ارسال شد که سپس به مقادیر فشار تبدیل شد. از طریق جمع آوری و تجزیه و تحلیل داده ها، منحنی فشار اتمسفر در طول زمان نشان داده شده است شکل ۱۰.
همانطور که می توان از شکل ۱۰فشار اتمسفر از دسامبر ۲۰۱۹ تا ژوئیه ۲۰۲۰ به شرح زیر تغییر کرد: میانگین فشار اتمسفر در این مرحله ۸۲۲٫۷ اسب بخار، حداقل فشار اتمسفر ۸۱۶٫۸ اسب بخار و حداکثر فشار اتمسفر ۸۲۵٫۴ اسب بخار بود. اختلاف فشار شدید ۸٫۶ اسب بخار بود.
برای اندازه گیری رطوبت از سنسور رطوبت خازنی SHT10 استفاده شد. سنسور رطوبت، مقدار رطوبت هوا را به صورت لحظه ای اندازه گیری و به سیستم جمع آوری داده های ایستگاه هواشناسی ارسال و به مقدار رطوبت تبدیل کرد. شکل ۱۱ منحنی رطوبت اتمسفر را در طول زمان نشان می دهد.
همانطور که می توان از شکل ۱۱الگوی تغییر رطوبت اتمسفر از دسامبر ۲۰۱۹ تا ۱۹ ژوئیه ۲۰۲۰ به شرح زیر است: از ۱۰ دسامبر تا اوایل ۲۰ مارس، ۶۰٫۵٪ (رطوبت نسبی، RH)، ۴۰٫۱٪ (RH) از اواسط اردیبهشت، و ۶۴٫۴٪ از اواسط اردیبهشت. -از ماه مه تا اواخر جولای (RH)، که نشان می دهد رطوبت اتمسفر از مارس تا می هر سال نسبتاً پایین بوده است.
۶٫ مطالعه طبقه بندی ضد یخ زدگی تونل ها در مغولستان داخلی
رسانایی حرارتی خاک معمولی ۰٫۱۵ وات بر متر کلوین بود، در حالی که رسانایی حرارتی خاک یخ زده به طور کلی بین ۰٫۵ تا ۲٫۵ وات بر متر کلوین بود. در مورد خاک یخ زده، تغییرات دما در زیر زمین هر ۵ درجه سانتیگراد دارای یک تاثیر بر عمق انجماد حدود ۵ سانتی متر. بنابراین با در نظر گرفتن شاخص اصلی سردترین میانگین دمای ماهانه و حداکثر عمق انجماد به عنوان شاخص کمکی، درجه سرما بر اساس یک درجه ۵ درجه سانتی گراد به چهار درجه تقسیم شد.
وضعیت آب زیرزمینی در تونل به عنوان شاخص کیفی، ورودی آب تونل به عنوان شاخص کمی در نظر گرفته شد و درجه آسیب آب زیرزمینی به تونل به چهار درجه تقسیم شد.
با توجه به درجه سرمای سایت تونل (جدول ۲) و مضرات آب های زیرزمینی (جدول ۳، آسیب انجماد تونل به سطح ۱ (آسیب انجماد نور)، سطح ۲ (آسیب یخ زدگی متوسط) و سطح ۳ (آسیب یخ زدگی شدید) تقسیم شد.
خسارت سرمازدگی بزرگراه ها و تونل های بزرگراه درجه یک در مغولستان داخلی به سه درجه تقسیم شد:جدول ۴)
آسیب انجماد درجه یک (آسیب یخ زدگی شدید): ناحیه قرمز رنگ، امتیاز ناحیه آسیب انجماد ۶، ۷ و ۸ است.
آسیب یخ زدگی درجه دو (آسیب یخ زدگی متوسط): ناحیه زرد رنگ با امتیازهای ۴ و ۵٫
خسارت یخ زدگی درجه III (خراب یخ زدگی خفیف): منطقه سبز، امتیاز ناحیه آسیب یخ زدگی ۱، ۲ و ۳ است.
با توجه به مطالعه تقسیمی فوق الذکر خسارت سرمازدگی تونل، شرایط خسارت سرمازدگی تونل های بزرگراهی، تونل های درجه یک بزرگراهی، تونل های درجه دو و تونل های زیر بزرگراهی به سه سطح خسارت یخبندان، خسارت یخ زدگی درجه یک تقسیم شدند. آسیب یخ زدگی شدید)، آسیب یخ زدگی درجه دو (آسیب یخ زدگی متوسط) و آسیب انجماد درجه سه (آسیب یخ زدگی جزئی). (جدول ۵).
با توجه به منطقه آسیب سرمازدگی سه سطحی، طبقه بندی حفاظت از خسارت سرمازدگی سه سطحی انجام شد، همانطور که در نشان داده شده است. جدول ۶.
در مطالعه پیگیری موضوع، با توجه به شرایط مختلف هواشناسی و هیدرولوژیکی در مغولستان داخلی، پهنه بندی ضد یخ تونل تفکیک شد و سپس طبقه بندی حفاظت ضد یخ استنباط شد. با توجه به طبقه بندی های مختلف حفاظت ضد یخ، طراحی سیستم زهکشی تونل جدید، مدیریت و نگهداری سیستم زهکشی تونل موجود و طراحی ضد یخ و نگهداری سیستم حفاظت آتش آب تونل مورد بررسی قرار گرفت. شکل ۱۲ میانگین حداقل مقادیر دما در مغولستان داخلی از سال ۲۰۰۸ تا ۲۰۱۸ را نشان می دهد. محور عمودی نشان دهنده عرض جغرافیایی منطقه مغولستان داخلی است. محور افقی نشان دهنده طول جغرافیایی منطقه است. تفاوت رنگ نشان دهنده اختلاف دما است.
۷٫ طراحی و بهینه سازی ضد یخ طولی
در حال حاضر، طراحی مقاومت در برابر یخبندان بخش‌های طولی تونل بزرگراه مغولستان داخلی هنوز خالی است. با توجه به شرایط فعلی که در سال‌های اخیر هر از چند گاهی خسارت یخبندان به تونل‌های بزرگراهی رخ می‌دهد، بررسی طراحی مقاومت یخبندان مقاطع ضروری است. در حال حاضر، بخش ورودی تونل های راه آهن در شمال شرقی چین به طور کلی ۵۰۰ متر را به عنوان بخش حفاظت از سرما انتخاب می کند. صرف نظر از اینکه یک لایه عایق تنظیم شده باشد، نیروی یخ زدگی تا حدی در نظر گرفته می شود. بتن مسلح C40 برای بتن پوشش ثانویه قسمت ۵۰۰ متری حفاظت در برابر سرما پورتال تونل با لایه عایق استفاده می شود. تقویت بتن پوشش ثانویه بخش حفاظت از سرمای درگاه با یک لایه عایق نشان داده شده است. جدول ۷.
برای مقطع ۵۰۰ متری از درگاه بدون لایه عایق حرارتی، از بتن مسلح C40 برای پوشش ثانویه استفاده شد و نیروی یخ زدگی خاصی نیز برای طراحی تقویت سازه در نظر گرفته شد. علاوه بر این، با توجه به اختلاف دمای زیاد در زمستان و تابستان در شمال شرقی چین، که تنش کششی زیادی را روی پوشش ایجاد می‌کند، تقویت توزیع طولی لاینینگ در ۵۰۰ متری پورتال تونل بهینه‌سازی و تنظیم شد تا از ترک خوردگی لاینینگ جلوگیری شود. و بیماری درجه بتن و آرماتور پوشش ثانویه در بخش حفاظت از سرمای پورتال بدون لایه محافظ دما در زیر نشان داده شده است. جدول ۸.
۸٫ تجزیه و تحلیل و ارزیابی درجه مقاومت یخبندان بتن پوششی در منطقه آلپ
از طریق تحقیقات تجربی مشخص شد که وقتی محیط انجماد و ذوب بتن سیمانی D1 است، محیط سرویس بتن محیطی بدون نمک با کمتر از ۱۰ بار انجماد و ذوب در سال و اشباع آب متوسط است. پس از ۲۰۰ سیکل انجماد و ذوب، اتلاف جرم بتن ۸/۵ درصد و تلفات مدول الاستیک دینامیکی نسبی ۲/۵۸ درصد است. در این زمان تلفات جرمی بتن به ۵ درصد و یا تلفات نسبی مدول الاستیک دینامیکی بتن به ۶۰ درصد می رسد و بتن آسیب می بیند. هنگامی که محیط انجماد و ذوب بتن سیمانی D3 باشد، محیط سرویس بتن هر سال ۶۰ تا ۱۲۰ برابر انجماد و ذوب می شود و محیطی بدون نمک نسبتا اشباع است. پس از ۲۰۰ سیکل انجماد و ذوب، اتلاف جرم بتن ۳٫۳ درصد و تلفات نسبی مدول الاستیک دینامیکی ۳۵٫۶ درصد است. بتن آسیب نمی بیند. هنگامی که بتن ۳۰۰ سیکل انجماد و ذوب را پشت سر می گذارد، افت جرم ۴٫۸٪ و تلفات مدول الاستیک دینامیکی نسبی ۶۲٫۵٪ است، در این زمان، افت جرمی بتن به ۵٪ یا کاهش مدول الاستیک دینامیکی نسبی می رسد. بتن به ۶۰% می رسد و بتن آسیب دیده است. زمانی که محیط یخ-ذوب بتن سیمانی D7 باشد، محیط سرویس بتن محیطی بدون نمک با بیش از ۱۸۰ بار یخ-ذوب در سال و اشباع آب متوسط است. پس از ۳۰۰ سیکل انجماد و ذوب، اتلاف جرم بتن ۳٫۴٪ و تلفات نسبی مدول الاستیک دینامیکی ۳۹٫۶٪ است. بتن آسیب نمی بیند. پس از ۳۵۰ سیکل انجماد و ذوب، از دست دادن جرم بتن ۴٫۲٪ است و تلفات نسبی مدول الاستیک دینامیکی ۵۰٫۵٪ است، بتن آسیبی نمی بیند. پس از ۴۵۰ سیکل انجماد و ذوب، از دست دادن جرم بتن ۵٫۲٪ و افت مدول الاستیک دینامیکی نسبی ۶۲٫۴٪ است. در این زمان تلفات جرمی بتن به ۵ درصد و یا تلفات نسبی مدول الاستیک دینامیکی بتن به ۶۰ درصد می رسد و بتن آسیب می بیند.
با توجه به خلاصه آزمایش، مدارک مربوطه و مشخصات ساختمانی، درجه نفوذ ناپذیری بتن پوشش ثانویه نباید کمتر از P8 باشد. درجه مقاومت در برابر یخبندان بتن پوشش ثانویه باید به طور جامع با توجه به محیط یخ-ذوب و طول عمر طراحی شده سازه تعیین شود. درجه مقاومت در برابر یخبندان مصالح بتن سیمانی برای تونل در مناطق سردسیر را می توان به هشت درجه تقسیم کرد که با توجه به تعیین می شود. جدول ۹.
۹٫ نتیجه گیری
با توجه به مجموعه ای از مشکلات ویژه ای که ساخت و مدیریت تونل ها در مناطق سردسیر با آن مواجه بود، تعداد زیادی از اسناد مرجع مورد بررسی قرار گرفت. ما فناوری عایق حرارتی، ضد یخ و ضد زهکشی را برای تونل ها در منطقه سرد خلیج Jinpen طراحی کردیم. نتایج به شرح زیر است:
- (۱)
-
با توجه به ویژگی‌های اقلیمی منطقه سرد مغولستان داخلی، طراحی ضد سرما تونل‌های بزرگراه شامل ساختار پوشش، سیستم ضد آب و زهکشی، لایه عایق حرارتی، درزهای انبساط، چاه‌های بازرسی و غیره خلاصه و بهینه‌سازی شد. ساختار خندق مشترک تونل های کوهستانی پیشنهاد شد.
- (۲)
-
سازندگان تونل، طراحان، سازندگان و ناظران عموماً توجه کافی به سیستم زهکشی تونل ندارند. نقص در مواد عایق رطوبتی و زهکشی و نقص کیفیت ساخت باعث می شود سیستم زهکشی ناقص باشد و منجر به مشکلات نشت تونل شود که می تواند در مناطق سردسیر مشکلاتی ایجاد کند. خسارت سرمازدگی در زمستان به سخت ترین بیماری برای اپراتورهای تونل تبدیل شده است. هدف از تلاش‌های آینده برای اجرای مفهوم درجه‌بندی و حفاظت از خسارت سرمازدگی، گرمایش فعال در مکان‌ها و دوره‌های ضروری، بهبود عملکرد ضد یخ سیستم‌های زهکشی، و کنترل دقیق مواد زهکشی و کیفیت کلی ساخت و ساز است.
- (۳)
-
مقدار دما در بالای چاه بازرسی ارتباط نزدیکی با تغییر دمای فصلی دارد که با افزایش دما به تدریج افزایش می یابد و با کاهش دما به تدریج کاهش می یابد. در روزهای ابتدایی آذرماه هر سال، نوک چاه بازرسی از دمای مثبت به دمای منفی تغییر می کرد و دما در اواسط بهمن ماه سال بعد به مقدار بسیار پایینی می رسید و سپس به تدریج دما افزایش می یافت. در اواسط فروردین، دما از دمای منفی به دمای مثبت تبدیل شد و دمای منفی حدود ۴٫۵ ماه به طول انجامید. دوره دمای زیر ۴- درجه سانتیگراد از اواخر دسامبر تا اوایل مارس سال بعد رخ داد که به مدت سه ماه به طول انجامید. چرخه تأثیر دمای پایین طولانی بود و دما به آستانه انجماد رسید. بنابراین، خطر آسیب یخ زدگی وجود دارد. می توان آن را با توجه به شیب طولی خندق زهکشی مرکزی، میزان جریان آب در چاه بازرسی و اقدامات عایق در نظر گرفت و اقدامات هدفمند را در ترکیب با محل واقعی انجام داد.
- (۴)
-
تغییر زاویه سالانه جهت باد در داخل تونل: جهت باد پیشرو سالانه ۳۱۵ درجه ~ ۳۴۰ درجه (NW) است و احتمال آن بیش از ۳۰٪ احتمال جهت باد سالانه است. بنابراین، جهت باد غالب است، در حالی که جهت باد غالب در محدوده ۱۱۵ درجه تا ۱۴۰ درجه (جنوب شرقی، جنوب شرقی) قرار دارد و احتمال جهت باد غالب بیش از ۱۰٪ است.
- (۵)
-
محدوده سرعت باد با احتمال وقوع سالانه زیاد ۱٫۰ m/s ~ 3.6 m/s بود، در حالی که سایر محدوده‌های سرعت باد احتمال کمی داشتند، به‌ویژه احتمال تندبادهای گاه به گاه بیشتر از ۶ متر بر ثانیه کمتر است. میانگین سرعت باد از ژانویه تا اواسط مارس کمتر از ۳ متر بر ثانیه بود، در حالی که اواسط اواخر مارس تا اواخر می دوره سرعت باد زیاد بود و مقدار سرعت باد احتمالاً از ۳ متر بر ثانیه تجاوز می کرد. سپس سرعت باد به تدریج کاهش یافت.
- (۶)
-
سرعت باد در تونل در ماه های ژانویه و فوریه کم بود و میانگین سرعت باد به ترتیب ۰٫۹۹ متر بر ثانیه و ۰٫۸۷ متر بر ثانیه بود. از ماه مارس تا آوریل، سرعت باد در تونل زیاد بود و به ۱٫۴ متر بر ثانیه و ۱٫۲ متر بر ثانیه می رسید. پس از مدتی سرعت باد در تونل به تدریج کاهش یافت و به نوبه خود به گردش درآمد. مقایسه این سرعت با سرعت باد در تونل می تواند اطلاعات اولیه ای را برای تهویه تونل و دمای هوا و دمای آب در تونل ارائه دهد. دمای خارج از تونل با گذشت زمان به تدریج افزایش یافت. در پایان اسفند ماه میانگین دمای خارج از تونل از دمای منفی به دمای مثبت تغییر کرد و سپس با گذشت ماه ها به تدریج دما افزایش یافت.
- (۷)
-
تغییرات فشار اتمسفر در طول زمان در طول سال: میانگین فشار اتمسفر ۸۲۲٫۷ اسب بخار بود. حداقل فشار اتمسفر ۸۱۶٫۸ hpa بود. حداکثر فشار اتمسفر ۸۲۵٫۴ hpa بود. اختلاف فشار شدید ۸٫۶ اسب بخار بود.
- (۸)
-
تغییرات رطوبت اتمسفر در طول زمان در طول سال: از دسامبر تا اوایل مارس سال بعد، میانگین رطوبت اتمسفر ۶۰٫۵٪ (RH) بود. میانگین رطوبت اتمسفر از اوایل ماه مارس تا اواسط می ۴۰٫۱٪ (RH) بود. میانگین رطوبت اتمسفر از اواسط اردیبهشت تا اواخر جولای ۶۴٫۴٪ (RH) بود. این نشان می دهد که رطوبت اتمسفر از مارس تا مه نسبتاً پایین بوده است.
مشارکت های نویسنده
مفهوم سازی، TH و SL. روش شناسی، TH، LS و XZ. نرم افزار، TH، SL، WL، HZ و XZ. اعتبار سنجی، LL و LS. تجزیه و تحلیل رسمی، TH و HZ. بررسی، TH، SL، LL، HZ و LS. منابع، TH، SL، LL، HZ و XZ. مدیریت داده، SL، LL و WL. نوشتن-پیش نویس اصلی، TH، SL، LL، WL، HZ، LS و XZ؛ نوشتن – بررسی و ویرایش، TH، SL، LL، WL، HZ، LS و XZ. تجسم، SL، LL، WL، HZ، LS و XZ. نظارت، TH; مدیریت پروژه، TH و WL. جذب سرمایه، SL، LL و WL همه نویسندگان نسخه منتشر شده نسخه خطی را خوانده و با آن موافقت کرده اند.
منابع مالی
این کار توسط پروژه فناوری حمل و نقل منطقه خودمختار مغولستان داخلی (NJ-2019-09) پشتیبانی شد.
بیانیه در دسترس بودن داده ها
ارقام مورد استفاده برای حمایت از یافته های این مطالعه در مقاله گنجانده شده است.
قدردانی
نویسندگان مایلند صمیمانه از اعضای کادر فنی که در این تحقیق مشارکت داشتند تشکر کنند.
تضاد علاقه
نویسندگان اعلام می کنند که هیچ تضاد منافعی ندارند.
منابع
- ژائو، ال. زو، دی. در آغوش گرفتن.؛ ناشی از.؛ Pang، Q. شیائو، ی. لی، آر. شنگ، ی. وو، ایکس. Sun، Z. تغییر آب و هوا و محیط دائمی یخبندان در فلات چینگهای-تبت (Xizang). پرمافر. پریگلاک. روند. ۲۰۲۰، ۳۱، ۳۹۶-۴۰۵٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- ژو، ایکس. رن، ایکس. بله، X. تائو، ال. زنگ، ی. لیو، ایکس. میدان دما و سیستم ضد یخ زدگی برای تونل‌های مناطق سرد از میان صخره‌ها با دمای زمین بالا. تون. Undergr. فناوری فضایی ۲۰۲۱، ۱۱۱، ۱۰۳۸۴۳٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- لو، ی. Chen, J. وضعیت تحقیق و پیشرفت آسیب سرمازدگی تونل. J. Traffic Transp. مهندس ۲۰۱۹، ۶، ۲۹۷-۳۰۹٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- لای، جی. وانگ، ایکس. کیو، جی. ژانگ، جی. چن، جی. زی، ی. Luo, Y. بررسی پیشرفته فناوری ضد انجماد مبتنی بر انرژی پایدار برای تونل های منطقه سرد در چین. تمدید کنید. حفظ کنید. انرژی Rev. 2018، ۸۲، ۳۵۵۴–۳۵۶۹٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- وی، جی. چنگ، اچ. فن، بی. تان، ز. تائو، ال. Ma, L. تحقیق و تمرین فناوری تست بهره وری “یک باز-یک بسته” برای چاه های گاز با نفوذپذیری بالا در آب های عمیق در دریای چین جنوبی. فرسنیوس محیط. گاو نر ۲۰۲۰، ۲۹، ۹۴۳۸–۹۴۴۵٫ [Google Scholar]
- ژانگ، اس. لای، ی. ژانگ، ایکس. Pu، Y. Yu, W. مطالعه بر روی انتشار آسیب سنگ های اطراف از یک تونل در منطقه سرد تحت شرایط چرخه یخ-ذوب. تون. Undergr. فناوری فضایی ۲۰۰۴، ۱۹، ۲۹۵-۳۰۲٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- سان، ج. چن، MM تجزیه و تحلیل نظری انتقال حرارت به دلیل برخورد ذرات. بین المللی J. انتقال جرم گرما. ۱۹۸۸، ۳۱، ۹۶۹–۹۷۵٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- وو، جی.ام. هوانگ، ایکس. Zhang، H. تجزیه و تحلیل نظری در انتقال گرما و جرم در یک خنک کننده تبخیری مستقیم. Appl. حرارت مهندس ۲۰۰۹، ۲۹، ۹۸۰–۹۸۴٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- دومنیکو، PA; Palciauskas، VV تحلیل نظری انتقال حرارت همرفتی اجباری در جریان آب زیرزمینی منطقه‌ای. جئول Soc. صبح. گاو نر ۱۹۷۳، ۸۴، ۳۸۰۳–۳۸۱۴٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- Longo، GA; Gasparella، A. تجزیه و تحلیل تجربی و نظری انتقال گرما و جرم در یک دستگاه رطوبت گیر/بازساز ستونی با ماده خشک کن مایع. بین المللی J. انتقال جرم گرما. ۲۰۰۵، ۴۸، ۵۲۴۰–۵۲۵۴٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- اویانگ، جی. جی، جی. هوکائو، ک. تحلیل اقتصادی اقدامات نوسازی صرفه جویی در انرژی برای ساختمان های مسکونی موجود شهری در چین بر اساس شبیه سازی حرارتی و بررسی سایت. سیاست انرژی ۲۰۰۹، ۳۷، ۱۴۰-۱۴۹٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- بنفی، س. فارسی، م. فیلیپینی، م. Jakob, M. تمایل به پرداخت برای اقدامات صرفه جویی در انرژی در ساختمان های مسکونی. اقتصاد انرژی ۲۰۰۸، ۳۰، ۵۰۳-۵۱۶٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- چدوال، آر. ماتور، جی. آگاروال، جی دی. داکا، S. پتانسیل صرفه جویی در انرژی از طریق کد ساختمان حفاظت از انرژی و اقدامات پیشبرد بهره وری انرژی در ساختمان هتل های شهر جیپور، هند. انرژی ساخت. ۲۰۱۵، ۹۲، ۲۸۲-۲۹۵٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- هوانگ، RL; چنگ، ام جی. لین، تی پی؛ Ho، MC ادراکات حرارتی، روش‌های انطباق عمومی و ایده ساکنان در مورد مبادله بین آسایش حرارتی و صرفه‌جویی در انرژی در مناطق گرم و مرطوب. ساختن. محیط زیست ۲۰۰۹، ۴۴، ۱۱۲۸–۱۱۳۴٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- ژائو، تی اس؛ لیائو، Q. تجزیه و تحلیل نظری انتقال حرارت تراکم فیلم در داخل کانال های مینی مثلثی عمودی. بین المللی J. انتقال جرم گرما. ۲۰۰۲، ۴۵، ۲۸۲۹–۲۸۴۲٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- جنکینز، DP ارزش مقاوم سازی اقدامات صرفه جویی در کربن در سوخت مسکن اجتماعی ضعیف. سیاست انرژی ۲۰۱۰، ۳۸، ۸۳۲-۸۳۹٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- پاپادوپولوس، AM; تئودوسیو، TG; کاراتزاس، KD امکان سنجی اقدامات نوسازی صرفه جویی در انرژی در ساختمان های شهری: تاثیر قیمت انرژی و معیار زمان بازپرداخت قابل قبول. انرژی ساخت. ۲۰۰۲، ۳۴، ۴۵۵-۴۶۶٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- پومبو، او. آلاکر، ک. ریولا، بی. Neila، J. ارزیابی پایداری اقدامات صرفه جویی در انرژی: یک رویکرد چند معیاره برای مقاوم سازی ساختمان های مسکونی – مطالعه موردی از سهام مسکن اسپانیا. انرژی ساخت. ۲۰۱۶، ۱۱۶، ۳۸۴-۳۹۴٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- وانگ، PW; شیمودا، ی. نوناکا، م. اینو، ام. Mizuno، M. PV نیمه شفاف: عملکرد حرارتی، تولید برق، مدل سازی نور روز و پتانسیل صرفه جویی در انرژی در یک برنامه مسکونی. تمدید کنید. انرژی ۲۰۰۸، ۳۳، ۱۰۲۴-۱۰۳۶٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- Tanabe، SI; ایواهاشی، ی. تسوشیما، اس. Nishihara، N. راحتی حرارتی و بهره وری در دفاتر تحت صرفه جویی اجباری برق پس از زلزله بزرگ ژاپن شرقی. آرشیت. علمی کشیش ۲۰۱۳، ۵۶، ۴-۱۳٫ [Google Scholar] [CrossRef]
- JTG/T D70-2010; دستورالعمل طراحی تونل بزرگراه وزارت حمل و نقل جمهوری خلق چین: پکن، چین، ۲۰۱۰٫
- JTG3370.1-2018; مشخصات طراحی تونل های بزرگراهی Co. Communications Press Co., Ltd.: پکن، چین، ۲۰۱۸٫
شکل ۱٫
طراحی خندق آبی مرکزی در ورودی تونل.
طراحی خندق آبی مرکزی در ورودی تونل.
شکل ۲٫
نمودار شماتیک اتصال لوله ناودان مرکزی نوع سوکت.
نمودار شماتیک اتصال لوله ناودان مرکزی نوع سوکت.
شکل ۳٫
نمودار شماتیک خروجی آب از نوع دیوار حائل از خندق مرکزی.
نمودار شماتیک خروجی آب از نوع دیوار حائل از خندق مرکزی.
شکل ۴٫
طراحی دکوراسیون عایق تونل.
طراحی دکوراسیون عایق تونل.
شکل ۵٫
طراحی لایه عایق لوله های زهکشی عمودی و افقی.
طراحی لایه عایق لوله های زهکشی عمودی و افقی.
شکل ۶٫
نمودار شماتیک خروجی آب عایق حرارتی مدفون.
نمودار شماتیک خروجی آب عایق حرارتی مدفون.
شکل ۷٫
نمودار شماتیک خروجی آب عایق حرارتی دیوار حائل.
نمودار شماتیک خروجی آب عایق حرارتی دیوار حائل.
شکل ۸٫
منحنی میانگین سرعت باد در تونل.
منحنی میانگین سرعت باد در تونل.
شکل ۹٫
منحنی دمای متوسط در خارج از دهانه تونل.
منحنی دمای متوسط در خارج از دهانه تونل.
شکل ۱۰٫
منحنی فشار اتمسفر پایانی هوهات در طول زمان.
منحنی فشار اتمسفر پایانی هوهات در طول زمان.
شکل ۱۱٫
منحنی رطوبت اتمسفر در طول زمان.
منحنی رطوبت اتمسفر در طول زمان.
شکل ۱۲٫
نمودار شماتیک طبقه بندی حفاظت ضد یخ.
نمودار شماتیک طبقه بندی حفاظت ضد یخ.
میز ۱٫
میانگین سرعت باد در داخل تونل و میانگین دمای خارج از تونل.
میانگین سرعت باد در داخل تونل و میانگین دمای خارج از تونل.
| ماه | میانگین ماهانه سرعت باد (ام‌اس) |
باد غالب، جهت غالب باد جهت (°) |
تونل و جهت باد غالب (°) | سرعت باد در تونل (ام‌اس) |
دمای خارج از تونل (درجه سانتیگراد) |
|---|---|---|---|---|---|
| ژانویه | ۱٫۳۳ | ۳۱۵ | ۴۲ | ۰٫۹۹ | −۱۱٫۹ |
| فوریه | ۱٫۱۷ | ۳۱۵ | ۴۲ | ۰٫۸۷ | -۸٫۹ |
| مارس | ۱٫۸۸ | ۳۱۵ | ۴۲ | ۱٫۴۰ | -۲٫۶ |
| آوریل | ۱٫۶۷ | ۳۱۵ | ۴۲ | ۱٫۲۴ | ۲٫۳ |
| ممکن است | ۱٫۵۵ | ۳۱۵ | ۴۲ | ۱٫۱۵ | ۹٫۴ |
| ژوئن | ۱٫۴۱ | ۳۱۵ | ۴۲ | ۱٫۰۵ | ۱۳٫۶ |
| جولای | ۱٫۱۸ | ۳۱۵ | ۴۲ | ۰٫۸۸ | ۱۴٫۲ |
جدول ۲٫
درجه سرد تونل
درجه سرد تونل
| خیر | درجه حرارت از سردترین ماه (درجه سانتیگراد) |
عمق یخبندان (متر) |
درجه سرد | شاخص های رتبه بندی |
|---|---|---|---|---|
| ۱ | -۵~-۱۰ | ۰٫۷ ~ ۱٫۳ | سرد | ۱ |
| ۲ | −۱۰~−۱۵ | ۱٫۳ ~ ۱٫۸ | سرد | ۲ |
| ۳ | -۱۵~-۲۵ | ۱٫۸ ~ ۲٫۹ | سرماخوردگی شدید | ۳ |
| ۴ | <-25 | > ۲٫۹ | سرماخوردگی شدید | ۴ |
جدول ۳٫
خطر آب های زیرزمینی به تونل.
خطر آب های زیرزمینی به تونل.
| خیر | وضعیت آب زیرزمینی و جریان آب در تونل | میزان خسارت | شاخص های رتبه بندی |
|---|---|---|---|
| ۱ | چکیدن (س ۲۵) | خفیف | ۱ |
| ۲ | چکه و جریان کم (۲۵ Q 125) |
در حد متوسط | ۲ |
| ۳ | جریان موج پیوسته (۱۲۵ Q 200) | سنگین | ۳ |
| ۴ | تزریق جت (Q 200) | شدید | ۴ |
توجه: Q واحد، اکتشاف زمین شناسی، L/min·m است.
جدول ۴٫
طبقه بندی درجه آسیب یخ زدگی تونل های بزرگراه و بزرگراه اولیه
طبقه بندی درجه آسیب یخ زدگی تونل های بزرگراه و بزرگراه اولیه
| درجه خسارت سرمازدگی | تاثیر آب های زیرزمینی | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| خفیف (۱) |
در حد متوسط (۲) |
سنگین (۳) |
شدید (۴) |
||
| اثر دما | سرد (۱) | ۲ | ۳ | ۴ | ۵ |
| سرد (۲) | ۳ | ۴ | ۵ | ۶ | |
| سرماخوردگی شدید (۳) | ۴ | ۵ | ۶ | ۷ | |
| سرد (۴) | ۵ | ۶ | ۷ | ۸ | |
جدول ۵٫
طبقه بندی درجه خسارت یخ زدگی تونل های ثانویه و پایین بزرگراه.
طبقه بندی درجه خسارت یخ زدگی تونل های ثانویه و پایین بزرگراه.
| سطح انجماد | اثرات آب های زیرزمینی | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| سبک (۱) |
در حد متوسط (۲) |
سنگین (۳) |
شدید (۴) |
||
| اثر دما | سرد (۱) | ۲ | ۳ | ۴ | ۵ |
| سرد (۲) | ۳ | ۴ | ۵ | ۶ | |
| سرماخوردگی شدید (۳) | ۴ | ۵ | ۶ | ۷ | |
| سرد (۴) | ۵ | ۶ | ۷ | ۸ | |
جدول ۶٫
طبقه بندی حفاظت از خسارت سرمازدگی
طبقه بندی حفاظت از خسارت سرمازدگی
| خیر | منطقه آسیب سرمازدگی | طبقه بندی حفاظت ضد یخ |
|---|---|---|
| ۱ | آسیب یخ زدگی درجه یک (آسیب شدید یخ زدگی) | حفاظت سطح اول |
| ۲ | آسیب انجماد درجه دو (آسیب انجماد متوسط) | حفاظت سطح دوم |
| ۳ | آسیب انجماد درجه III (آسیب یخ زدگی جزئی) | حفاظت سطح سوم |
جدول ۷٫
تنظیم آرماتور ضد یخ در ورودی قسمت با لایه عایق.
تنظیم آرماتور ضد یخ در ورودی قسمت با لایه عایق.
| نوع سنگ اطراف | تغییرات تقویت طراحی | ||
|---|---|---|---|
| میله های اصلی محیطی / میلی متر | میله های توزیع طولی در میلی متر | رکاب / میلی متر | |
| IIa | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| IIIa | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| IVa | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| IVb | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| IVc | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| وا | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| Vb | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| Vc | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
φ: قطر میله; میلی متر @: فاصله نوارها. میلی متر φ[email protected] نشان دهنده میله هایی با قطر ۱۶ میلی متر و فاصله ۲۵۰ میلی متر است.
جدول ۸٫
درجه بندی و تقویت بتن اندود در قسمت حفاظت از سرما درگاه.
درجه بندی و تقویت بتن اندود در قسمت حفاظت از سرما درگاه.
| نوع سنگ اطراف | درجه بتن | تغییرات تقویت طراحی | ||
|---|---|---|---|---|
| میله های اصلی محیطی / میلی متر | میله های توزیع طولی در میلی متر | رکاب / میلی متر | ||
| Ⅱa | C40 | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| Ⅲa | C40 | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| Ⅳa | C40 | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| Ⅳb | C40 | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| Ⅳc | C40 | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| Ⅴa | C40 | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| Ⅴب | C40 | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
| Ⅴc | C40 | فی[email protected] | فی[email protected] | f8 |
φ: قطر میله; میلی متر @: فاصله نوارها. میلی متر
جدول ۹٫
مقررات مربوطه در مورد درجه مقاومت در برابر سرما بتن پوشش تونل.
مقررات مربوطه در مورد درجه مقاومت در برابر سرما بتن پوشش تونل.
| سطح محیط انجماد-ذوب | دوره پایه طراحی (سال) | ۳۰ | |
|---|---|---|---|
| ۱۰۰ | ۵۰ | ||
| D1 | F200 | F150 | F100 |
| D2 | F250 | F200 | F150 |
| D3 | F300 | F250 | F200 |
| D4 | F350 | F300 | F250 |
| D5 | F400 | F350 | F300 |
| D6 | F450 | F400 | F350 |
| D7 | F450 | F400 | F400 |
|
سلب مسئولیت/یادداشت ناشر: اظهارات، نظرات و داده های موجود در همه نشریات صرفاً متعلق به نویسنده (ها) و مشارکت کننده (ها) است و نه MDPI و/یا ویرایشگر(ها). MDPI و/یا ویراستار(های) مسئولیت هرگونه آسیب به افراد یا دارایی ناشی از هر ایده، روش، دستورالعمل یا محصولات اشاره شده در محتوا را رد می کنند.
|
